戚运连
,
曾卫东
,
赵永庆
,
奚正平
,
王蕊宁
,
杜宇
,
洪权
,
郭萍
稀有金属材料与工程
在Gleeble-1500热模拟试验机上对Te-Al-Zr-Sn-Mo-Si-Y合金进行了热压缩试验,采用动态材料模型建立的加工图研究了在变形温度800～1100℃,变形速率在0.001～10 s-1范围内的热变形行为.结果表明:该合金的功率耗散效率的峰值区为875～925℃,应变速率为0.001～0.002 s-1,峰值效率为85%.在温度为900～1000℃,应变速率为0.1～3 s-1的区域和850～950℃,应变速率为0.001～0.01 s-1的环形区域内进行等温压缩,Ti-Al-Zr-Sn-Mo-Si-Y合金发生了动态再结晶,其功率耗散效率为40%～55%.在800～925℃,应变速率为0.03～10 s-1和温度为860～930℃,应变速率为0.003～0.03 s-1区域内易产生流变失稳现象.
关键词:
钛合金
,
高温塑性变形
,
加工图
,
动态再结晶
戚运莲
,
奚正平
,
赵永庆
,
洪权
,
杜宇
,
王蕊宁
,
罗媛媛
,
曾卫东
钛工业进展
doi:10.3969/j.issn.1009-9964.2009.04.008
在Gleeble-1500热模拟实验机上采用等温压缩实验的方法研究了Ti600合金两种状态下的热塑性变形行为,分析了合金在变形过程中的流变失稳特征.结果表明:在800～930℃,0.03～10 s-1区域内产生流变失稳现象,如出现局部塑性流动,形成绝热剪切带,进而发生开裂.在低温、高应变速率区域(T=800℃,ε=10 s-1),可以看到明显的45°开裂现象;在中温、高应变速率区(T=850℃,ε=10 s-1),压缩试样侧面出现纵向开裂.
关键词:
高温钛合金
,
热变形
,
流变失稳
王蕊宁
,
杨建朝
,
吕利强
,
高文柱
,
奚正平
,
谢英杰
,
高维娜
钛工业进展
doi:10.3969/j.issn.1009-9964.2010.06.007
研究了两相区普通热处理和β相区固溶+两相区固溶双重热处理对工业TC4合金板材组织和性能的影响.结果表明:两相区普通退火处理(分别在700,750,800 ℃保温1 h,空冷)可以得到较好的综合性能,随温度升高,晶粒略有长大,强度、塑性逐渐降低;β相区固溶+两相区固溶双重热处理(1 050℃×30 min,AC+720℃×2 h,AC)得到网篮组织,强度、塑性明显降低.
关键词:
TC4板材
,
显微组织
,
力学性能
王蕊宁
,
杨建朝
,
舒滢
,
曲恒磊
,
高维娜
,
谢英杰
,
王兴
钛工业进展
doi:10.3969/j.issn.1009-9964.2012.01.008
为开发出组织性能达到GJB2505A要求的优质细晶TC4钛合金薄板,分别采用普通TC4钛合金与TC4 ELI钛合金进行了幅宽为1 400 mm的薄板轧制工业试验.两种合金板坯首先在两相区进行变形量为79％的第一火轧制,经β淬火后进行变形量为58％的第二火轧制,最后再以包覆叠轧方式进行变形量为70％的第三火轧制.对比分析了不同轧制变形量下的金相组织和性能,以及间隙元素对TC4钛合金变形机理的影响.研究结果表明:在相同热轧工艺下,普通TC4钛合金比TC4 ELI钛合金更易发生动态再结晶；TC4钛合金在经过总变形量为95％的的热轧后,组织已得到充分破碎,但普通TC4钛合金的强度、塑性仍明显高于TC4 ELI钛合金.
关键词:
TC4薄板
,
轧制
,
包覆叠轧
,
组织
,
性能
邢秋丽
,
王蕊宁
,
朱晓翠
,
李辉
,
周玉川
,
谢英杰
,
王瑞琴
钛工业进展
TA7钛合金可被用于制造飞机蒙皮、喷气发动机焊接轮环等中等强度的焊接结构件,但由于存在成形塑性差、易开裂、成品率低等问题,TA7钛合金板材的加工难度较大.为此,针对TA7钛合金板材的生产工艺进行了探索性实验,对比了3种不同制备工艺对TA7钛合金板材开裂情况、显微组织及力学性能的影响.结果表明:开坯轧制在低温区域进行,一火轧制后板材表面开裂明显,成品板材晶粒细小,但组织均匀性不高;开坯轧制在相变点附近的高温区域进行,一火轧制后板材开裂程度明显改善,成品板材晶粒有所长大,但组织均匀性依旧较差;开坯轧制在低温区域进行,且后期采用换向轧制得到的板材表现出最优的综合性能.此外,3种工艺制备的TA7钛合金成品板材的室温力学性能相差不大.
关键词:
TA7钛合金
,
板材
,
制备工艺
,
力学性能
,
显微组织
谢英杰
,
付文杰
,
周玉川
,
陈钧伟
,
王蕊宁
,
张清
钛工业进展
经β退火后的TC4-DT钛合金板材，其强度未达到AMS 4905标准要求。为此，在β单相区和α＋β两相区分别又进行了固溶（冷却方式分别为空冷和水冷）加时效处理。观察了经不同工艺热处理后板材的显微组织，并对其室温拉伸性能、断裂韧性进行了测试分析。结果表明，再次热处理后板材组织未发生明显改变。与空冷态相比，水冷后的次生α更细小。与原始β退火相比，水冷后板材的拉伸强度、屈服强度增加约70 MPa，同时断裂韧性略有减小，延伸率略降至8.5％。经再次热处理后，板材的强度和断裂韧性均达到标准要求。
关键词:
钛合金
,
再次热处理
,
显微组织
,
力学性能
杨建朝
,
王兴
,
谢英杰
,
张清
,
王蕊宁
,
曲恒磊
钛工业进展
采用经三次真空自耗电弧熔炼、多向锻造得到的TC4钛合金板坯为原料，以热模拟试验所获得的热加工图为参考，利用西部钛业有限责任公司2800 mm四辊热轧机成功制备出了宽度为2300 mm，厚度达到40~70 mm的大规格TC4钛合金厚板，研究了热轧工艺对其组织和室温力学性能的影响。结果表明，轧制温度、道次变形率和应变速率是制备大规格TC4钛合金厚板的关键工艺因素。所制备的TC4钛合金厚板的显微组织为双态组织，由平均晶粒尺寸为25μm的等轴初生α相、拉长的次生α相及晶间β相组成，其室温抗拉强度为925~960 MPa，屈服强度为870~910 MPa，延伸率为12.0%~14.5%。
关键词:
TC4钛合金
,
大规格
,
厚板
,
热模拟
,
热轧
奚正平
,
王蕊宁
,
赵永庆
,
戚运莲
稀有金属材料与工程
1 s-1的低应变速率区域发生了超塑性和动态再结晶;在温度范围为1000～1100 ℃,应变速率范围为0.1～10 s-1的高应变速率区域变形机制主要是由亚晶界迁移扩散控制的动态再结晶.两个流变失稳区分别发生在温度为900～950℃,应变速率为0.1～10 s-1的区域和温度为1080～1130 ℃,应变速率为0.001～0.01 s-1区域.
关键词:
TiC颗粒增强钛基复合材料
,
热变形
,
加工图
,
变形机制
席兵
,
巨建辉
,
王静
,
舒滢
,
王蕊宁
,
张嫦娟
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.2014.02.023
研究了TA15钛合金超塑性变形后显微组织的演变及变形条件对超塑性变形行为的影响.结果表明:在变形温度为850～950℃、应变速率为1×10-4～1×10-3 s-1超塑性拉伸时,TA15钛合金表现出良好的超塑性变形性能,且在900℃,5.5 ×10-4 s-1变形条件下,延伸率最大为803.3％.在应变速率不变的条件下,随着变形温度的升高,α相晶粒尺寸增大,β相含量增加,晶粒仍保持细小、等轴状态.在变形温度一定时,随着应变速率的降低,α相晶粒尺寸增大,β相含量增加.同时变形程度对显微组织有显著影响,拉伸后不同部位的显微组织均有一定程度的粗化,变形程度越大,晶粒粗化的越明显,并伴有α相到β相的转变.变形过程中,加工硬化与变形软化相互竞争,表现为传统超塑变形的稳态流动特征.
关键词:
TA15钛合金
,
超塑性
,
变形温度
,
应变速率
,
显微组织
王蕊宁
,
奚正平
,
赵永庆
,
戚运连
,
杜宇
稀有金属材料与工程
在Gleeble-1500热模拟试验机上进行热压缩试验,研究了变形温度为880～1080 ℃,应变速率为0.001～10 s-1的Ti53311S钛合金的热变形行为.根据应力应变曲线分析了该合金的热变形行为,计算分析了加工图,并观察了变形后的显微组织.利用加工图结合显微组织确定了热变形的流变失稳区和实验范围内的最佳变形参数.结果表明:Ti53311S钛合金加工过程中温度应控制在相变点以下,应变速率应控制在0.01 s-1以上和10 s-1以下为宜.
关键词:
钛合金
,
热变形
,
显微组织
,
加工图
