禚昌岩
,
王永欣
,
陈铮
,
王晓鹏
中国有色金属学报
采用三元微观相场动力学模型研究Ni75MnxAl25-x合金早期沉淀相的形成过程.对合金微观组织演化图像、有序相体积分数曲线、序参数曲线及占位几率的分析表明:该合金首先析出L10结构,随后L10结构向L12结构转变,L12结构在L10结构的内部析出.随着Al浓度的增大,等成分有序化阶段缩短；且L10结构体积分数增大,发生结构转变的时间提前.Al和Mn原子在(001)和(002)面几乎同时有序排列,但是一定时间后(002)面原子开始贫化,发生结构转变,Al原子主要占据β位,Mn原子主要占据α11位.合金最终析出单一的L12伪二元结构.
关键词:
Ni75MnxAl25-x合金
,
微观相场
,
序参数
,
L10早期沉淀相
张颖
,
陈荣刚
,
戴光
,
王晓鹏
,
董立敏
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2011.01.015
根据领域专家经验,利用与储罐底板腐蚀相关的外部表征因素,采用随机重启爬山算法等5种启发式算法构建储罐底板腐蚀状况贝叶斯网络智能评价模型.将模型预测结果与声发射在线检测结果对比,随机重启爬山算法构建的网络模型预测能力优于其他4种算法的网络结构,平均准确率为92%.预测结果表明,该预测模型能够解决储罐底板腐蚀状况的预测问题,具有一定的工程应用价值.
关键词:
贝叶斯网络
,
外部表征因素
,
储罐底板腐蚀
,
声发射在线检测
王晓鹏
,
徐丽娟
,
陈玉勇
,
肖树龙
,
孔凡涛
,
禹基道
钛工业进展
doi:10.3969/j.issn.1009-9964.2011.05.004
采用高能机械球磨和脉冲电流活化烧结方法制备了一种新型的不含Al、V等有毒元素的β钛合金基体的Ti35 Nb2.5Sn5HA生物复合材料.研究了不同机械球磨时间球磨的Ti35 Nb2.5Sn5HA粉末以及用这几种粉末烧结制备的样品微观组织和显微硬度变化,球磨时间对烧结复合材料的微观组织和性能的影响.结果表明:随着球磨时间的增加,Ti35Nb2.5Sn5HA粉末的颗粒尺寸逐渐减小,Nb和Sn开始与Ti发生固溶,形成Ti的过饱和固溶体,而且α-Ti也开始向β-Ti转化.当球磨时间达到12h,球磨粉末中α-Ti完全转化为β-Ti,粉末颗粒的平均尺寸为500 nm左右.12 h球磨的粉末烧结制备的复合材料具有超细晶粒尺寸,晶粒平均尺寸为200 nm,这种复合材料的维氏显微硬度可以达到10 187.3 MPa.
关键词:
Ti35 Nb2. 5Sn5HA复合材料
,
高能球磨
,
电流活化烧结
,
微观结构
黄翔
,
王晓鹏
,
王同昆
,
商庆浩
,
张湘汉
,
张晓
材料开发与应用
本文以碳酸钠和氯化铝沉淀制得的活性氧化铝为原材料,在高温下与氨气反应,制得氮化铝粉体,并对比掺杂氧化镧前后,活性氧化铝生成氮化铝条件的不同.实验过程中,运用XRD对制得的粉体进行物相分析.结果表明,当反应温度达到1 200℃时,掺杂镧的氧化铝能制得纯净的氮化铝粉体,而未掺杂镧的氧化铝则需要更高的温度.
关键词:
活性氧化铝
,
氮化铝
,
氧化镧
,
氨气
王晓鹏
,
王永欣
,
唐洪奎
,
闵家祥
,
王永彪
,
刘芳
稀有金属材料与工程
基于微观相场模型和微观弹性理论,对Ni75Al15Mn10合金γ’相沉淀过程以及原子占位进行了原子层面的计算机模拟.结果表明:合金在1273K进行时效,沉淀早期先析出L10结构,之后随着有序度的增加,逐渐转变为L12结构；原子的有序化早于成分簇聚,γ’相的沉淀机制为等成分有序化+失稳分解的混合机制；γ'有序相的体积分数比γ无序相小,且γ’和γ相的体积分数比值约为60％; Al原子主要占据β格点(γ’相顶角位置),αⅡ和αⅠ格点主要由Mn原子占据,且在aⅡ格点占位几率高于αⅠ格点,Mn原子主要占据Ni位,形成的γ’相为单一的(Ni,Mn)3Al相.
关键词:
Ni75Al15Mn10合金
,
γ’相
,
微观相场
,
原子占位几率
刘芳
,
王永欣
,
陈铮
,
王晓鹏
,
陈阡
,
唐洪奎
稀有金属材料与工程
采用微观相场方法,以Ni68.2Al22.7V9.1合金为例研究了应变能对两相沉淀及原子占位的影响.研究结果显示:沉淀过程中应变能明显使Ll2沉淀相增加,对DO22相的沉淀有一定的抑制作用；由于DO22相减少,V原子在Ll2相中各个位置的占位几率增大,而且应变能越大占位几率越高;应变能对Al原子在Ll2相中的α1位的占位儿率影响不大,只有小幅度的降低,但明显降低了Al原子在α2位和β位的占位几率；各种情况下V原子在L12相β位的占位几率始终高于α位.
关键词:
微观相场
,
应变能
,
Ll2结构Ni3Al
,
占位几率
林海
,
许杰
,
幸雪松
,
范白涛
,
杨进
,
王晓鹏
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.05.013
目的：研究L80油管在CO2/H2S环境中的腐蚀行为。方法利用扫描电镜（SEM）、EDAX能谱分析L80油管内壁腐蚀产物形貌特征和化学组成，采用高温高压反应釜，以实际油水分离的水样为腐蚀介质进行模拟实验，研究原油含水率、CO2/H2S 分压和温度对 L80油管腐蚀速率的影响规律。结果在CO2/H2S环境中，L80油管内壁呈现明显的局部腐蚀特征，部分表面点蚀坑深度超过100μm，形成FeS、FeCO3等腐蚀产物。随着含水率的增加，L80油管腐蚀速率逐渐增大，含水率为30%时的腐蚀速率为0.0377 mm/a，含水率为100%时的腐蚀速率为0.0952 mm/a。CO2分压不变时，随着 H2S分压的增加，L80钢的腐蚀速率增大，H2S分压为0.04 MPa时的腐蚀速率为0.0377 mm/a，H2S分压为0.3 MPa时的腐蚀速率为0.0952 mm/a；H2S分压不变时，随着CO2分压的增大，L80钢腐蚀速率变化不明显且腐蚀速率较小。随着温度的升高，腐蚀速率先以较大幅度增大，再以较小幅度减小，从40℃增加至100℃时，腐蚀速率由0.0083 mm/a升至0.1264 mm/a，100℃左右时的腐蚀速率最大，120℃对应的腐蚀速率为0.106 mm/a。结论 L80油管在CO2/H2S环境中以均匀腐蚀和局部点蚀为主。L80油管腐蚀速率对H2S分压比CO2分压更敏感，CO2分压增大促使具有良好保护性的FeCO3保护膜的形成，降低了腐蚀速率。温度升高至一定范围，导致碳酸盐等难溶性盐溶解度降低，并覆盖在钢表面形成保护层，从而使腐蚀速率下降。
关键词:
L80油管钢
,
CO2/H2S腐蚀
,
腐蚀产物
,
腐蚀速率
,
腐蚀形貌
,
影响因素
王晓鹏
,
王啸
,
修海媚
,
谭才渊
,
杨进
,
殷启帅
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.05.016
目的：旁路管腐蚀现象在渤海油田时有发生，以渤海某油田F井为例，研究该油田旁路管腐蚀机理，指导该油田旁路管选材，确定该油田的防腐方向与措施。方法基于对管材腐蚀的初步分析，通过扫描电子显微镜、拉伸强度试验机、X射线衍射仪等仪器，对F井已发生腐蚀的旁路管进行理化性能分析、金相显微分析、腐蚀产物 XRD 分析以及腐蚀产物能谱分析。结果化学成分方面，1#、2#、3#旁路管的原化学成分均满足API Spec 5CT的要求；力学性能方面，1#旁路管抗拉强度和屈服强度略低于标准要求，2#、3#旁路管的力学性能均满足API Spec 5CT的要求；腐蚀产物方面，1#、2#、3#旁路管腐蚀产物主要由 Fe、C、O、S、Ca、Mn 组成，以铁的氧化物为主，硫化物次之，其中 C、O、Ca元素应来源于环境介质，少量的Ti元素可能来源于周围的接触金属。对于腐蚀所生成化合物，1#旁路管主要为铁氧化物，其中所含的 Ca2Fe2O5来源于地层中的沙土或矿石；2#旁路管外壁腐蚀产物为典型铁锈成分，以铁的氧化物为主，存在少量 FeO(OH)，该物质不稳定，在空气中暴露后易形成铁的氧化物。结论 F井旁路管腐蚀属于冲刷腐蚀和电偶腐蚀。
关键词:
渤海油田
,
旁路管
,
冲刷腐蚀
,
电偶腐蚀
,
腐蚀机理
