赵清
,
夏爽
,
周邦新
,
白琴
,
苏诚
,
王宝顺
,
蔡志刚
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00124
采用工厂生产线上的冷拔机对镍基825合金管材进行冷拔加工后再退火,进行晶界工程(GBE)处理.利用EBSD和取向成像显微技术(OIM)研究了不同冷拔变形量和不同退火温度对825合金晶界特征分布(GBCD)的影响.结果表明,合金在冷拔变形5％,1050℃退火10 min时,低Σ值重合位置点阵(ΣCSL,coincidence site lattice,Σ≤29)晶界的比例可提高到75％以上(Palumbo-Aust标准),同时形成大尺寸的"互有Σ3"取向关系晶粒的团簇"显微组织(n=1,2,3,…).随着再结晶退火前冷拔变形量的增加,晶粒团簇的尺寸减小,同时低ΣCSL晶界的比例也下降,并且低ΣCSL晶界的比例随晶粒尺寸的增加而下降.当合金经过5％的冷拔变形后,在1050～1125℃退火处理10 min时的晶界特征分布无明显变化,退火温度对合金的低ΣCSL晶界比例影响较小;当经过3％,7％和10％的冷拔变形后,合金的低ΣCSL晶界比例随着退火温度的升高不断下降.
关键词:
镍基825合金
,
晶界特征分布
,
低ΣCSL晶界
,
晶粒尺寸
王宝顺
,
吕一中
,
崔岩
,
赵会友
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2007.06.002
采用无压浸渗法制备15%(体积分数,下同),25%,35%,45%,55%的SiC颗粒(45,63μm)增强的铝基复合材料(SiCp/Al).在M-200型环块式磨损试验机上研究了SiCp/Al复合材料、灰铸铁(HT250)分别与半金属刹车材料配副的干摩擦磨损性能.结果表明,颗粒体积分数对复合材料摩擦系数的影响显著,而颗粒尺寸对复合材料摩擦系数影响不大.当颗粒体积分数从15%上升到55%时,SiCp(45μm)/Al复合材料的摩擦系数从0.319升高到0.385,提高20.7%,SiCp(63μm)/Al复合材料的摩擦系数从0.303升高到0.359,提高18.5%,且SiCp/Al复合材料摩擦系数的稳定性优于铸铁.HT250-刹车材料摩擦副的磨损率为7.09×10-6cm3m-1,是55%SiCp(45μm)/Al-刹车材料摩擦副的2.2倍,是55%SiCp(63μm)/Al-刹车材料摩擦副的2.7倍,SiCp/Al-刹车材料摩擦副的耐磨性明显优于铸铁-刹车材料摩擦副. SiCp/Al-刹车材料摩擦副的磨损率随着颗粒尺寸的增加而降低.
关键词:
SiCp/Al复合材料
,
半金属刹车材料
,
摩擦磨损
吕一中
,
王宝顺
,
崔岩
,
赵会友
,
曲敬信
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2007.05.012
采用无压浸渗法制备了不同SiC颗粒体积分数以及不同SiC颗粒粒度的Al基复合材料.以硬质合金(80%WC+20%Co)为对摩试样进行了干摩擦试验,研究了颗粒体积分数(15%,25%,35%,45%,55%)、颗粒粒度(110μm,63μm,45μm)以及载荷(196N,392N)对SiCp/Al复合材料干摩擦磨损性能的影响.采用SEM和EDS分析了铝合金基体、复合材料的磨损表面及磨损机理.研究结果表明,颗粒体积分数在15%～35%之间时,复合材料的耐磨性明显优于铝合金基体.载荷为196N时,铝合金的磨损率是15%,25%,35%SiCp(110μm)/Al复合材料的2.16,2.76,2.07倍.SiCp/Al复合材料的磨损率随着颗粒粒度的增加、载荷的减小而降低.SiC颗粒的体积分数对铝基复合材料的磨损率和磨损机制有显著影响:SiC颗粒体积分数存在一个最佳值(25%),此时复合材料的磨损率最小,耐磨性能最好.当体积分数小于25%时,复合材料磨损率随着体积分数的增加而下降,磨损机制以磨粒磨损为主,而当体积分数大于25%时,复合材料磨损率随着体积分数的增加而上升,磨损机制以表层剥落磨损为主,同时伴有磨粒磨损.
关键词:
无压浸渗
,
SiCp/Al复合材料
,
摩擦磨损
,
硬质合金
王宝顺
,
邵羽
,
李三
,
赵芳馨
,
沈红英
,
朱新强
机械工程材料
采用光学显微镜、热力学计算软件、扫描电镜等分析了304L无缝钢管二辊斜轧穿孔工艺中荒管内部产生裂纹的原因.结果表明:穿孔用钢坯中存在3％左右(体积分数)的δ铁素体相,穿孔工艺中不均匀变形是裂纹产生的主要原因；由于δ相和γ相变形能力不一致,在两相界面上产生超过金属断裂强度的拉应力和切应力则促进了裂纹的形成与扩展.
关键词:
304L无缝钢管
,
穿孔
,
裂纹
,
δ铁素体
罗坤杰
,
张麦仓
,
王宝顺
,
董建新
稀有金属材料与工程
利用变形温度为1050～1200℃、应变速率为0.1～10 s-1的恒温热压缩试验系统分析了Hastelloy G-3合金的高温变形特性及变形后的组织特征.对高应变速率下的流动应力进行变形热效应修正,建立了G-3合金热变形过程中峰值应力与变形温度、应变速率关系的本构模型.结果表明:所建立的本构模型在预测G-3合金热变形峰值应力时具有良好的精确度,能够满足工程应用的要求.G-3合金热加工过程的软化机制为动态再结晶,根据热变形后的组织特征确定G-3合金合理的热变形温度为1180~1200℃,应变速率为5～10 s-1.
关键词:
Hastelloy G-3合金
,
高温变形特性
,
温升效应
,
本构关系
,
组织特点
吕一中
,
王宝顺
,
崔岩
,
曲敬信
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2008.03.019
采用无压浸渗法制备了SiC颗粒体积分数分别为15%、25%、35%、45%、55%、65%的铝基复合材料.在M-200磨损试验机上研究了SiC颗粒体积分数及载荷对铝基复合材料干摩擦滑动磨损行为的影响,对摩材料为GCr15钢环.采用SEM对铝基复合材料磨损表面及亚表面形貌进行了分析,采用EDX分析了磨损表面及亚表面的元素组成.研究结果表明,铝基复合材料的摩擦系数随着SiC颗粒体积分数的增加而上升,随着载荷的升高而降低,磨损率随着SiC颗粒体积分数的增加而下降.铝基复合材料磨损表面有一层机械混合层,它的出现有利于降低铝基复合材料的磨损率,混合层的厚度随着SiC颗粒体积分数和外加载荷的增加而增加,随着载荷的增加,混合层内出现裂纹并产生剥落.铝基复合材料的磨损机理主要是磨粒磨损、氧化磨损和剥层磨损.
关键词:
无压浸渗
,
SiCp/Al
,
摩擦磨损
,
机械混合层
,
GCr15钢
林奔
,
王宝顺
,
张麦仓
,
董建新
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00512
基于经典的玻璃性质-组成加和法则,建立了G3镍基合金热挤压润滑剂用硼硅酸盐玻璃黏度-成分计算方法.采用该计算方法对10种组元含量不同的硼硅酸盐玻璃的黏度特性进行了预测.结果发现预测值与实验结果吻合较好,表明该计算方法是可靠的.因此,采用本文建立的计算方法,可以反向设计玻璃的成分,使玻璃黏度性质满足G3镍基合金玻璃润滑热挤压工艺中对玻璃黏度性质的要求,从而为热挤压工艺中的玻璃润滑剂设计和制备提供理论依据.
关键词:
镍基合金
,
热挤压
,
玻璃润滑剂
,
黏度
王宝顺
,
林奔
,
张麦仓
,
董建新
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00511
研究了G3镍基耐蚀合金管材玻璃润滑热挤压工艺中润滑膜的成膜行为,建立了润滑膜厚度的理论计算模型.同时,针对6000 t卧式挤压机,结合G3合金热挤压工艺有限元模拟分析,对热挤压工艺參数和玻璃润滑剂黏度进行了系统的研究.结果表明,可以通过玻璃润滑膜厚度及完成一次热挤压所需玻璃垫厚度的理论计算公式优化G3合金管材热挤压工艺参数,并进一步获得了玻璃润滑剂黏度性质须满足:玻璃粉的软化温度大约为720℃;在720-800℃,玻璃黏温系数在-0.05℃-1和-0.04℃-1之间;热变形温度1100-1200℃区间的黏度为25-200 Pa.s.
关键词:
镍基合金
,
热挤压
,
玻璃润滑剂
