王荣山
,
柏广海
,
刘二伟
,
张晏玮
,
梅金娜
,
杜晨曦
,
李金山
,
薛祥义
稀有金属材料与工程
采用热膨胀法对Zr-1Nb-0.01Cu合金在不同升温速率下aZr→αZr+βZr相转变动力学进行了研究.结果表明,αZr→βZr+βZr相转变起始温度与升温速率之间的关系为:Tα→α+β744.4+9.41n(RH),升温速率对合金相转变温度的影响要小于El10合金;结合JMA方程计算得到αZr→aZr+βZr相转变的激活能为149.1 kJ/mol,低于Zr-4和M5合金的相转变激活能.根据合金相转变动力学曲线,给出了合金连续升温过程αZr→aZr+βZr相转变的CHT连续升温相转变图.
关键词:
Zr-1Nb-0.01Cu合金
,
αZr→aZr+βZr,
,
动力学
,
激活能
,
CHT图
梅金娜
,
李金山
,
寇宏超
,
邢力谦
,
傅恒志
,
周廉
稀有金属材料与工程
采用吸铸法制备出直径3 mm的Ti40Zr25Ni8Cu9Be18块体非晶合金,并采用X射线衍射(XRD)、差示扫描量热(DSC)和透射电镜(TEM)研究了非晶合金试样的结构,同时,分别采用连续升温晶化方法和等温退火方法研究了怂该非晶合金的晶化动力学行为和晶化过程中的相转变.结果表明:该非晶合金的结构弛豫和晶化行为均具有显著的动力学特征,且具有较好的热稳定性,其过冷液相区宽度△Tx为54 K,一级晶化激活能ER1为213.04 kJ/mol;晶化过程为二级晶化反应,第1阶段晶化对应I相从非晶基体中析出,第2阶段的晶化反应则包括:I相转变为Laves相和Laves相从残余非晶基体中直接析出.
关键词:
Ti基非晶合金
,
块体非晶合金
,
热稳定性
,
晶化
,
相转变
李金山
,
梅金娜
,
陈忠伟
,
胡锐
,
寇宏超
中国有色金属学报
基于傅立叶导热微分方程,建立了薄板坯连铸过程中凝固传热的数学模型,编制了预测连铸过程中温度场分布的计算机模拟程序.利用该程序计算了不同拉速及冷却条件下,铜薄板连铸过程中温度场的分布,并分析了拉速、冷却条件对铸坯温度的影响.模拟结果表明:拉速提高,出坯温度明显升高,因此为了防止拉漏,关键是选择合理的拉速;同时,冷却条件也是影响结晶器温度场分布的重要工艺参数之一;模型计算得出的铸坯温度与实测值基本相符,温度误差在10℃以下,计算结果可优化连铸工艺参数.
关键词:
薄板
,
连铸
,
温度场
,
拉速
,
冷却条件
梅金娜
,
韩姚磊
,
薛飞
,
彭群家
腐蚀与防护
doi:10.11973/fsyfh-201607007
从电解抛光影响合金表面化学成分与结构的角度出发,利用扫描电镜(SEM)、X射线光电子能谱(XPS)等方法研究了硝酸-甲醇(0℃,10 s,3 V)和硫酸-磷酸-水(70℃,30 s,0.2 A/cm2)两种不同电解抛光液对600合金在高温高压水环境中腐蚀行为的影响.结果表明:经硝酸-甲醇溶液抛光后(EPS-1),试样表面的初始产物膜比经硫酸-磷酸-水(EPS-2)溶液抛光后的厚,且EPS-1产物膜中氢氧化物的含量比EPS-2中的高;高温高压水环境腐蚀试验后两种抛光表面都形成双层结构氧化膜,即富铬内层和分散的富镍、铁氧化物颗粒外层;EPS-2产物膜中氢氧化物含量低于EPS-1的且铬含量高于EPS-1的,EPS-2产物膜的致密性和保护性更好,能有效减缓腐蚀进程,形成较薄的氧化膜.分析认为这是由于在两种溶液中电解抛光后样品表面形成了成分与结构不同的初始产物膜.
关键词:
600合金
,
电解抛光
,
高温高压水
,
腐蚀
,
XPS
柏广海
,
王荣山
,
张晏玮
,
梅金娜
,
李金山
,
薛祥义
稀有金属材料与工程
系统地研究了不同加工工艺对Zr-1Nb-0.01Cu合金第二相粒子析出行为的影响.结果表明,随着冷轧和退火次数减少、中间退火温度和最终退火温度降低与时间的缩短,第二相粒子的平均晶粒尺寸在减小.在温度高于640℃的中间退火过程中形成的β-Zr相在最终的退火过程中很难完全分解.由于Ostwald熟化效应,最终退火时间的延长会导致合金中尺寸较小的第二相粒子通过原子扩散合并成尺寸较大的第二相粒子.与其它加工工艺相比,降低中间退火温度在减小第二相粒子尺寸方面更为有效.通过低温中间/最终退火(≤520℃)或缩短退火时间(≤ 2 h)可获得平均晶粒尺寸小于50 nm的第二相粒子.研究结果对调控Zr-Nb系合金第二相粒子的析出行为具有重要意义.
关键词:
Zr-1Nb-0.01Cu合金
,
加工工艺
,
第二相粒子
,
析出行为
,
晶粒尺寸
