张强
,
王明鉴
,
张立武
,
余大兵
,
杨延涛
,
吴军
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2004.06.008
通过透射电镜(TEM)研究T-250马氏体时效钢组织变化,结合断口扫描电镜(SEM)观察,研究固溶温度和保温时间对T-250马氏体时效钢的组织及力学性能的影响.结果表明,T-250马氏体时效钢固溶态的硬度在280～292HB之间,几乎不受固溶温度和保温时间的影响;T-250马氏体时效钢中的马氏体形貌为板条状,且板条形貌不随固溶温度的升高和保温时间的延长而变化;固溶温度和保温时间对固溶态T-250马氏体时效钢的拉伸性能和冲击韧性的影响不大,固溶态T-250马氏体时效钢具有良好塑性和韧性.
关键词:
T-250马氏体时效钢
,
固溶处理
,
力学性能
杨延涛
,
任长洁
,
曹学文
,
张立武
,
牟少正
宇航材料工艺
doi:10.3969/j.issn.1007-2330.2014.03.024
为了解决Ti1300合金筒形件成形难题和提高铸造管坯的机械性能,开展Ti1300合金筒形件旋压成形工艺研究,分析了旋压工艺参数对旋压成形的影响规律.研究表明:Ti1300合金热旋压温度为800～900℃时可以避免旋压缺陷的产生;进给比在不同道次间有所不同,开坯旋压时采用小进给,为0.5～0.8mm/r,终旋道次采用大进给比,为1.2～2.0mm/r;Ti1300合金的极限减薄率可以达到85％左右,单道次减薄率可以实现45％,在开坯旋压时不易采用超过30％的道次减薄率,随着材料旋压加工硬化,能够实现大减薄率.
关键词:
钛合金
,
热旋压
,
筒形件
,
铸造
韩冬
,
杨合
,
詹梅
,
牟少正
,
杨延涛
宇航材料工艺
doi:10.3969/j.issn.1007-2330.2011.04.012
建立了Ti75合金筒形件旋压三维有限元模型,分析了旋压过程中应力应变的分布规律.得到了进给速率、减薄率和旋轮工作角三个关键工艺参数对旋压过程的影响规律:随着旋轮工作角、进给速率和减薄率的增加,旋压力和隆起高度均增大；等效塑性应变随着减薄率的增加而增大,随进给速率的增大而减少,进给速率超过1 mm/s时,等效塑性应变基本保持不变；工作角小于20°范围内变化时,最大等效塑性应变几乎不变,当旋轮工作角超过25°,最大等效塑性应变迅速增大.
关键词:
Ti75合金
,
旋压
,
有限元
,
模拟
写旭
,
张立武
,
杨延涛
,
曹学文
宇航材料工艺
doi:10.3969/j.issn.1007-2330.2016.06.010
分析了成形参数对Ti55531钛合金筒形件旋压成形的影响规律.结果表明:采用880℃+保温30min/空冷的热处理可获得较好的强塑性匹配;当旋压温度为750～ 800℃时,金属流动性好,筒形件表观质量好,且随着旋压道次增加,旋压温度可适当降低,但不应低于650℃,旋压极限减薄率可达80％左右;进给比在0.45～0.78 mm/r取值,在开始道次中采用大点的进给比,使工件较好贴模,在最后道次中采用相对小的进给比便于工件脱模;道次减薄率在30％～45％时较为合适,有利于旋压成形.
关键词:
钛合金
,
筒形件
,
旋压成形
杨延涛
,
曲占元
,
刘刚
材料开发与应用
针对船用E36钢、10CrNiCu钢,开展了钢的自然腐蚀电位测试、室内全浸加速腐蚀试验.结果表明,10CrNiCu钢具有较高的电位值及较低的平均腐蚀速率,表现出较好的耐海水腐蚀性能；其与E36钢连接时作为阴极受到E36钢的阳极保护,减慢了其腐蚀速率.
关键词:
船体钢
,
海水
,
腐蚀性能
杨延涛
,
写旭
,
张立武
钛工业进展
为了探究Ti55531合金的可旋压性能,采用热模拟压缩试验,研究了全β相固溶态Ti55531合金在α+β相区、β相区及相变点Tβ共7个温度点及0.01、0.1、1s-13个应变速率下的单向热压缩变形特性.结果表明:Ti55531合金流变应力随应变速率的增大和变形温度的降低而增大;流变应力随应变的增加而增大,出现峰值后逐渐趋于平稳.650~800 ℃是该合金合理的旋压温度范围.在650~800 ℃,0.01、0.1、1s-1变形条件下,该合金的最大径向旋压力小于所用设备的最大径向推力,可以结合实际工件尺寸精度及表面质量等方面的要求调整变形速率.Ti55531合金的高温变形特性可用Sellar和McTegart提出的双曲正弦模型来描述.结合旋压工艺参数,获得全β相固溶态Ti55531合金在α+β两相区变形的本构方程,为后续有限元数值模拟分析及热旋工艺制定提供理论基础及试验依据.
关键词:
钛合金
,
旋压
,
热压缩
,
本构方程
