郝鑫
,
王新华
,
黄福祥
,
杨光维
,
赵和明
钢铁
为了研究LF-VD精炼工艺的脱硫效果，进行了9炉工业试验。通过对BOF-LF-VD和KR-BOF-LF-VD工艺冶炼中厚板钢中硫含量和炉渣成分的分析，研究了炉渣成分和工艺参数对脱硫的影响。结果表明，采用适宜的精炼渣系，通过LF-VD精炼能把钢中硫质量分数从转炉终点200×10-6左右脱至20×10-6以下；炉渣成分w((MgO))=4%～7%、w((SiO2))=7%～11%、w((CaO))/[w((Al2O3))+w((SiO2))]=1.62时，实现最高硫分配比接近500；VD精炼比LF精炼钢液搅拌强烈，能进一步脱硫。研究结果对优化中厚板炉外精炼脱硫工艺具有指导意义。
关键词:
中厚板
,
脱硫
,
硫分配比
,
炉渣
,
动力学
杨光维
,
郝鑫
,
杨叠
,
王新华
,
黄福祥
,
王万军
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20130621
研究了EAF→LF→VD→软搅→CC工艺生产GCr15轴承钢冶炼过程钢中T[O]及非金属夹杂物的变化情况。通过将电炉出钢碳质量分数控制为0.2%～0.4%、出钢加铝强脱氧及造预精炼渣、LF精炼过程造高碱度强还原性炉渣、VD真空强搅拌及防止中间包二次氧化，可以生产w(T[O])等于8×10－6的轴承钢。在炉外精炼过程中夹杂物经历了Al2O3→MgO·Al2O3→CaO-MgO-Al2O3演变。LF精炼过程夹杂物平均尺寸减小，经过VD真空处理后尺寸增加，接着在软搅和中间包过程继续减小。利用VD真空处理可以去除高达74%的夹杂物。
关键词:
GCr15轴承钢
,
夹杂物
,
TO
,
Al2O3
,
Al2O3·MgO
,
CaO-MgO-Al2O3
杨光维
,
初仁生
,
王新华
,
黄福祥
,
王万军
,
尹雨群
钢铁
利用ASPEX全自动扫描电镜对X70管线钢RH真空处理过程的夹杂物形貌、成分、数量和尺寸进行了系统研究.结果表明,RH过程中夹杂物主要为液态球状含少量MgO的CaO-Al2O3系夹杂物.夹杂物随RH真空处理时间的增加而减少,RH处理28 min后,钢液中夹杂物去除率达70％.除延长RH真空处理时间外,减少RH进站夹杂物可大幅降低RH终点夹杂物数量.总体夹杂物和1～5μm夹杂物数量随RH真空处理时间单调递减;对于大于5 μm的夹杂物,其数量先增大后减少,而且随着夹杂物尺寸的增加,数量达到最大值所需真空处理时间增加.RH真空处理后,夹杂物平均尺寸有所增加,由2.2～2.5μm增加到3.0～3.9μm.
关键词:
管线钢
,
RH真空处理
,
夹杂物
,
去除
,
液态
,
ASPEX
初仁生
,
杨光维
,
黄福祥
,
王万军
,
王新华
钢铁研究学报
利用ASPEX扫描电镜(SEM+ EDS)对某厂两种钙处理工艺(工艺A:LF→钙处理→RH,工艺B:LF→RH→钙处理)生产X70管线钢冶炼和浇铸过程中的夹杂物进行系统的研究.结果表明:工艺A生产的X70管线钢板中夹杂物是CA6和CA2(C代表CaO,A代表Al203)为主的高熔点的钙铝酸盐.产生此类夹杂物的主要原因是RH真空精炼中钙的严重损失以及中间包的二次氧化.CA6和CA2等夹杂物极易聚集成大尺寸夹杂物,经过轧制后严重影响钢板性能,甚至导致钢板探伤不合格.工艺B生产的X70管线钢中夹杂物为CaO-Al203(少量)-CaS系夹杂物,这种夹杂物尺寸小,弥散分布,对轧板性能危害小.
关键词:
X70管线钢
,
钙处理
,
非金属夹杂物
,
聚集
胡志勇
,
杨成威
,
姜敏
,
杨光维
,
王万军
,
王新华
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2011.00128
采用高温共聚焦激光显微镜(CSLM)对含Ti复合夹杂物诱导晶内针状铁素体(IAF)进行动态原位观察,并用OM,FE-SEM,EDS和EPMA研究奥氏体晶粒尺寸和冷却速率对含Ti复合夹杂物诱导生成IAF的影响.结果表明,IAF的开始生成温度随奥氏体晶粒尺寸的增加,先升高后降低；生成IAF体积分数随冷却速率的提高显著增加,归功于IAF开始生成温度的提高.贫Mn区的形成是含Ti复合夹杂物(Ti-Mn-O)+ (Si-Al-Mn-O) +MnS诱导生成IAF的主要驱动力.此外,在该实验条件下得出,当奥氏体晶粒尺寸在132-255 μm时,IAF开始生成的温度范围为550-633℃；奥氏体晶粒尺寸为176 μm,冷却速率为5℃/s时,室温组织中IAF体积分数高达90％.
关键词:
晶内针状铁素体(IAF)
,
含Ti复合夹杂物
,
高温激光共聚焦显微镜(CSLM)
,
原位观察
,
贫锰区(MDZ)
