李正邦
,
郭培民
,
张和生
,
林功文
,
冯仲渝
,
邓旭初
,
李顺成
,
李崎
钢铁
对白钨矿和氧化钼直接还原合金化进行了热力学和动力学计算和分析.炼钢过程中,[C]、[Si]、[Al]都能还原白钨矿和氧化钼.(WO3)和(MoO3)还原过程的限制性环节分别是WO3及MoO3在熔渣中的扩散.并成功进行了全部用白钨矿和氧化钼冶炼高速钢M2(M2Al)的工业试验.
关键词:
白钨矿
,
氧化钼
,
直接还原
,
高速钢
潘川
,
李正邦
,
田志凌
,
梁东图
,
宿彦京
,
乔利杰
,
褚武扬
金属学报
用慢应变速率拉伸方法研究了不稳定型奥氏体不锈钢焊缝金属(308L和347L)以及母材(304L)的氢脆敏感性,分别研究了原子氢以及氢致马氏体对氢致塑性损失的贡献.结果表明,当可扩散的氢浓度C0大于临界值(约25×10-6 30×10-6)后三种不锈钢均会出现氢致马氏体(ε+α'),其含量M随C0升高而升高,即M(ε+α′)=54.2-25 exp(-C0/153).氢致马氏体引起的塑性损失Iδ(M)随马氏体含量线性升高,即Iδ(M)=0.45M=24.4-11.3 exp(-C0/153).100%马氏体引起的最大塑性损失约为45%.动态充氢引起的塑性损失Iδ减去充氢除气试样的塑性损失就是原子氢引起的塑性损失Iδ(H),它随C0升高而升高,但当C0>10-4后,Iδ(H)趋于最大值(对应ε=5×10-6/s),即Iδ(H)max=44%(308L),Iδ(H)max=45%(347L)以及Iδ(H)max=40%(304L).随应变速率ε升高,Iδ(H)逐渐下降,直至为零(对应ε=0.018/s-0.032/s),即Iδ(H)=-16.4-10.6 lgε(308L),Iδ(H)=-20.9-12.1lgε(347L),Iε(H)=-21.9-9.9 lgε(304L).
关键词:
氢脆
,
null
,
null
阎有花
,
刘迎春
,
方玲
,
李德仁
,
卢志超
,
周少雄
,
李正邦
物理测试
以电沉积制备的Cu-In预制膜为衬底材料,硫粉为原料,尝试了Cu-In预制膜以一定速度移动的特殊硫化方法.采用SEM和EDS观察和分析了它们的表面形貌和成分,采用XRD表征了薄膜的组织结构,并分析了硫化中的反应动力学过程.结果表明:Cu-In预制膜由CuIn和CuIn2混合相组成,由其形成的CIS薄膜中除了CuInS2相以外,还出现CuxS二元相.KCN刻蚀处理去除表层的CuxS相后,底层的CuInS2薄膜具有黄铜矿相结构,与基底附着性较好.当速度为3.3V0时,CuInS2薄膜高质量结晶,薄膜均匀、致密,组分接近化学计量比,沿(112)面择优取向生长,适合于制备CIS太阳能电池吸收层.
关键词:
CuInS2薄膜
,
电沉积/硫化法
,
速度
,
微结构
潘川
,
李正邦
,
田志凌
,
梁东图
,
宿彦京
,
乔利杰
,
褚武扬
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2001.09.019
用慢应变速率拉伸方法研究了不稳定型奥氏体不锈钢焊缝金属(308L和347L)以及母材(304L)的氢脆敏感性,分别研究了原子氢以及氢致马氏体对氢致塑性损失的贡献.结果表明,当可扩散的氢浓度C0大于临界值(约25×10-6 30×10-6)后三种不锈钢均会出现氢致马氏体(ε+α'),其含量M随C0升高而升高,即M(ε+α′)=54.2-25 exp(-C0/153).氢致马氏体引起的塑性损失Iδ(M)随马氏体含量线性升高,即Iδ(M)=0.45M=24.4-11.3 exp(-C0/153).100%马氏体引起的最大塑性损失约为45%.动态充氢引起的塑性损失Iδ减去充氢除气试样的塑性损失就是原子氢引起的塑性损失Iδ(H),它随C0升高而升高,但当C0>10-4后,Iδ(H)趋于最大值(对应ε=5×10-6/s),即Iδ(H)max=44%(308L),Iδ(H)max=45%(347L)以及Iδ(H)max=40%(304L).随应变速率ε升高,Iδ(H)逐渐下降,直至为零(对应ε=0.018/s-0.032/s),即Iδ(H)=-16.4-10.6 lgε(308L),Iδ(H)=-20.9-12.1lgε(347L),Iε(H)=-21.9-9.9 lgε(304L).
关键词:
氢脆
,
不锈钢焊缝金属
,
氢致马氏体
张友平
,
薛正良
,
李正邦
,
张家雯
,
杨海森
,
周渝生
钢铁
以3种典型的铬矿为原料,生产铬的质量分数为20%~40%的铁水为目标,对含碳铬矿球团在1 300℃温度下还原30 min,然后在1 550~1 600℃温度下恒温10 min,进行渣金分离.考察了球团铬铁比(Cr2O3/FeO)对铁水铬含量和铬收得率的影响,试验结果表明:用南非UG2生产的铁水铬含量最高,而印度铬矿具有最少的渣量.3种铬矿的铬收得率较低,约60%~75%,其原因是由于熔分时间较短,高Al2Os和高MgO渣的熔点较高,表面张力较大,影响渣金分离.
关键词:
含碳铬矿球团
,
预还原
,
熔分
,
含铬铁水
阎有花
,
刘迎春
,
方玲
,
卢志超
,
周少雄
,
李正邦
稀有金属材料与工程
在不同硫分压r (r=Sn/[N2+Sn])下,采用Cu-In预制膜硫化法制备了CuInS2薄膜.用扫描电子显微镜、X射线衍射仪、霍尔测试仪、紫外-可见光分光光度计对薄膜的表面形貌、结构、电学、光学性能进行了表征分析.结果表明:随着r增加,薄膜的结晶质量提高,当r=1/2时,晶粒大小如一,粒度保持在1 μm左右,沿[112]晶向择优生长,载流子浓度为5.6×1016 cm-3,光学带隙在1.53 eV左右.
关键词:
CuInS2薄膜
,
硫化法
,
硫分压
,
微结构
杨武
,
薛正良
,
李正邦
,
张家雯
钢铁
为生产质量优良的弹簧钢连铸小方坯,淮钢先后采取了一系列技术措施,如采用结晶器电磁搅拌、强化二次精炼操作、改进脱氧工艺和调整连铸坯拉速,在保证钢液纯净度的前提下不断降低中间包钢水过热度,连铸坯质量得到大幅度提高.
关键词:
弹簧钢
,
LF精炼
,
钢水过热度
,
小方坯连铸
薛正良
,
王义芳
,
王立涛
,
李正邦
,
张家雯
金属学报
分析了钢液中吹氩时夹杂物颗粒去除的效率与氩气泡直径、夹杂物直径、透气砖面积、透气砖孔径、吹氩流量和吹氩时间关系, 讨论在钢液中获得小气泡的方法. 并通过70 t LF钢包炉精炼弹簧钢的吹氩去夹杂实践, 有效地降低了钢中氧化物夹杂的数量和40μm以上夹杂物颗粒的比例.
关键词:
钢液
,
null
,
null
,
null
王义芳
,
王立涛
,
李晓辉
,
张乔英
,
胡志刚
,
李正邦
钢铁研究
doi:10.3969/j.issn.1001-1447.2006.05.001
为考察从长水口吹入氩气对中包内钢液流动行为的影响,采用数学和物理模拟的方法对中包内高湍流区流场、气体体积分布和停留时间曲线进行了测定,结果表明:从长水口吹入气体改变了高湍流区的流体流动特征,减弱了钢流对中包底部的冲击,但对示踪剂的停留时间没有明显的影响.
关键词:
钢包长水口
,
氩气
,
夹杂物
,
传输行为