朱小芹
,
李军向
,
陈淳
,
李成良
玻璃钢/复合材料
doi:10.3969/j.issn.1003-0999.2010.06.002
提高风轮叶片挥舞频率以避免风机运行时发生共振问题,是叶片铺层设计的一个重要环节.本文在风轮叶片铺层设计实践的基础上提出了一种研究复合材料风轮叶片频率的方法,给出了该方法的理论基础,并通过一个风轮叶片铺层实例说明了该方法的具体实施过程,验证了其可行性和可靠性.该方法能够定量地表征叶片每个截面的铺层方案对叶片频率的影响,可指导叶片铺层设计者如何更快找到调整叶片铺层的最优方案,从而更有效地提高叶片挥舞频率.
关键词:
风轮叶片
,
挥舞频率
,
质量分布
,
刚度分布
,
铺层设计
李成良
,
王继辉
,
薛忠民
,
李军向
玻璃钢/复合材料
doi:10.3969/j.issn.1003-0999.2009.02.013
有限元校核分析是叶片设计过程中的重要一环,而叶片外形与结构的复杂性决定了其有限元模型的建立将十分繁琐.本文针对750KW风机叶片,利用有限元软件ANSYS,详细介绍了大型叶片的建模过程,并对建模方法提出了一些建议.在建模过程中,采取自下而上的方法建立叶片的实体模型,利用壳单元SHELL91和SHELL99与实常数相结合,在划分网格时采用面赋值法和单元赋值法来模拟复合材料的铺层结构.通过设置SHELL91的单元参数,利用其"三明治"的特性模拟叶片的夹芯结构.叶片有限元模型的建立为大型叶片的设计与分析校核做了铺垫.
关键词:
风机叶片
,
ANSYS
,
有限元建模
唐金钱
,
鲁晓锋
,
张登刚
,
李成良
玻璃钢/复合材料
针对风电叶片叶根连接有限元建模方法进行研究,主要通过对比工程算法、整体有限元模型与1/N有限元模型的结果进行分析验证.首先对叶根钻孔连接采用工程算法进行理论计算,得到了螺栓的理论应力.接着分别建立整体模型与1/N模型,并对模型进行加载计算得到螺栓的有限元应力.通过对比发现,有限元与理论结果的偏差较小,从而证明两种建模方法都是可行的.采用整体模型计算与实际最为接近,但采用1/N模型更能减少工作量,提高效率.
关键词:
风电叶片
,
叶根连接
,
有限元
,
整体模型
,
1/N模型
薛彩虹
,
李成良
,
朱小芹
玻璃钢/复合材料
近年来,随着风电行业的快速发展,叶片后缘粘接开裂成为一种主要的失效形式.因此,后缘粘接胶理想宽度的模拟成为一种必要.计算结果表明,后缘实体粘接胶最理想的粘接宽度范围为100～150mm.
关键词:
风电叶片
,
粘接胶
,
后缘
李成良
,
周成宏
,
刘东升
上海金属
研究了冷轧基板SPHC钢常见表面缺陷及其形成原因.结果表明,冷轧基板常见表面缺陷有擦伤、翘皮、麻点和氧化铁皮压入等.擦伤缺陷是由于热轧板卷冷至常温后内圈松卷,在吊取、运输及开卷过程中发生层间错动形成的.连铸坯内部有气泡夹渣或其表面有缺陷,经轧制后沿轧制方向分布形成翘皮.麻点是在卷取过程中形成的,缺陷处晶粒在形变作用下发生了再结晶.氧化铁皮压入与除鳞设备及机间除尘系统的工作状态有关.
关键词:
SPHC冷轧基板
,
表面缺陷
,
层间错动
,
保护渣
赵娜
,
朱小芹
,
李成良
玻璃钢/复合材料
叶片腹板根部形状不同,造成腹板应力分布也不同,特别是对于薄弱部位还可能因为应力叠加引发叶片破坏.本文主要研究不同腹板根部形状对腹板根部危险区域应力分布的影响,并将腹板根部切除形状的比例系数定义为C型结构形状因子F,然后对C型结构形状因子分为三种情况进行讨论,结合有限元分析结果和现场的挂机结果,确定腹板根部的最优形状.
关键词:
C型结构形状因子
,
应力
,
有限元分析
