李勇
,
安小雪
,
王昭东
,
李家栋
,
高冠军
,
付天亮
,
贺晨
材料热处理学报
为了研究铝合金汽车板气垫炉生产线的固溶工艺,利用模拟气垫炉制备的高速热风循环式固溶炉和时效炉,研究了固溶时间和冷却方式对6016铝合金汽车板固溶组织的影响及变化规律,及其对模拟烤漆前后的力学性能及成形性能、烤漆硬化性的影响规律.结果表明:水淬和风淬两种方式下,固溶时间对合金基体中析出相及再结晶过程的变化规律相似;随固溶时间增加,可溶析出相Mg2Si、Al19CuMg41Si33、Al0.56Mg044等逐渐溶解,5 min时完全溶解,Al2Fe3Si3等为不可溶合金相则基本没有变化;固溶时6016的再结晶速度非常快,1.4 min时其再结晶过程已进行完毕,随固溶时间增加,再结晶晶粒尺寸和形态变化较小;实验板材的强度、维氏硬度及成形性指标A、IE、n、r15在固溶时间为5～15 min时保持稳定,水淬的力学性能和烤漆硬化效果略微高于风淬,而成形性指标A、IE、n、r15则差别不大,风淬的A值在模拟烤漆前略优于水淬,风淬板形明显优于水淬,ABS板可用风淬代替水淬.
关键词:
铝合金汽车板
,
6016
,
固溶处理
,
成形性
,
烤漆硬化性
王昊杰
,
郝浩腾
,
王昭东
,
田勇
,
李勇
,
李家栋
,
韩毅
材料热处理学报
基于真空低压渗碳炉,分析了不同渗碳工艺参数对常见渗碳钢晶粒粗化行为的影响规律,并对实验结果数据进行了处理和线性拟合.结果表明:20钢渗碳温度920℃较为适宜,20Cr钢较适宜的渗碳温度为950℃,20CrMnTi钢在980 ℃下保温较长时间奥氏体晶粒仍可以保持细小,可以选择较高温度渗碳;20钢、20Cr钢和20CrMnTi钢的奥氏体晶粒长大规律符合Beck关系式;奥氏体晶粒随加热温度的升高呈指数形式长大,温度越高,晶粒生长指数越大.在一定含碳量范围内,随着奥氏体中含碳量的增加,晶粒长大倾向增加;当含碳量超过一定限度后,奥氏体晶粒长大倾向减小;在不同碳浓度下,碳含量对奥氏体晶粒尺寸的影响方式不同.
关键词:
真空渗碳
,
工艺参数
,
渗碳钢
,
晶粒粗化
李家栋
,
王昭东
,
李勇
,
王国栋
,
罗政
钢铁
为精确跟踪某公司新建辊底式高温固溶炉内钢板温度,详细研究了明火炉内炉气温度、钢板内部导热和炉内传热机制,建立了考虑炉段间耦合的炉气温度数学模型和钢板温度跟踪模型,采用FDM法对数学模型离散化,结合TDMA数值方法进行求解.在线应用结果表明所建立的数学模型简单、可靠,为钢板加热质量的控制提供了科学依据,提高了出炉温度命中率.
关键词:
高温固溶炉
,
炉气温度模型
,
炉膛热交换
,
温度跟踪
高冠军
,
李勇
,
李家栋
,
王昭东
,
邸洪双
材料热处理学报
利用差示扫描量热法对汽车用AA6016铝合金板材中析出相的析出行为和激活能进行分析和计算.结果表明,在10/min加热速率条件下,自然时效态和预时效处理后状态强化相β"相析出温度约为265℃和250℃,析出激活能分别为(178.21 ±4.24)和(131.87±2.91) kJ/mol.对于预时效处理后的合金施加不同程度的变形,发现当预应变量为2％时,β"相析出温度为240℃左右,进一步增大变形至5％,强化相析出温度约为230℃.经计算,预应变量为0、2％和5％合金β"相析出激活能分别为(131.87±2.91),(134.81±3.45)和(128.47 ±3.67) kJ/mol,三者相差不大.
关键词:
铝合金汽车板
,
AA6016
,
预时效
,
预应变
,
析出激活能
李家栋
,
王昊杰
,
王昭东
,
韦云松
,
李勇
中国冶金
doi:10.13228/j.boyuan.issn1006-9356.20160260
利用气垫式热处理技术进行固溶处理是生产高表面质量、高性能铝合金板带材的重要途径,带材张力的稳定控制是实现该技术工程应用的关键环节之一.以某厂铝合金汽车板热处理生产线为背景,对张力控制技术进行系统研究,提出了生产线张力控制体系架构,给出了适用气垫式热处理过程的张力控制策略,并应用于大工业生产.张力控制系统运行稳定,控制精确,较好地满足了工业生产的实际需要,为铝合金汽车板产品的稳定生产提供了坚实的基础.
关键词:
气垫炉
,
汽车板
,
张力控制
,
多电机同步
