吴迪
,
刘建勋
,
李壮
,
徐佩笔
材料科学与工艺
doi:10.3969/j.issn.1005-0299.2007.04.005
采用实验室热轧机对高硅和低硅TRIP钢(A钢和B钢)进行控制轧制试验,研究了热轧后等温淬火对热轧TRIP钢组织性能的影响.通过显微组织观察,力学性能分析,探讨了两种钢的应变诱导相变和相变诱发塑性行为.研究表明:A、B钢均能够获得铁素体、贝氏体和大量稳定残余奥氏体的混合组织,具有较高的力学性能;残余奥氏体稳定性是提供TRIP的重要因素,B钢中贝氏体和残余奥氏体较多,相变诱发塑性效果更好,其性能优于A钢;等温时间影响热轧TRIP钢的力学性能,随等温时间的延长,A、B钢的伸长率增加,等温时间超过120 min,导致碳化物析出,残余奥氏体的稳定性降低;B钢经热轧后在400 ℃等温25 min,抗拉强度和伸长率分别达到了784 MPa和36%的最高值.
关键词:
热轧
,
等温淬火
,
残余奥氏体
,
相变诱发塑性
,
力学性能
李壮
,
张平礼
,
周晓光
,
吴迪
,
刘建勋
,
徐佩笔
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2005.09.005
基于钢板的控轧控冷生产过程,建立了奥氏体再结晶过程中晶粒尺寸的预测模型,该模型的计算结果与实测值基本相符,这为随后的相变行为提供了较准确的初始条件.
关键词:
热轧板
,
晶粒尺寸
,
控制轧制
,
预测模型
吴迪
,
李壮
钢铁
奥氏体不锈钢是难加工的材料。通过在传统的奥氏体不锈钢中添加硫、稀土和铋,经过钢锭熔炼、切削试验、组织性能检测,对其切削性能和力学性能进行了研究。结果表明,奥氏体不锈钢中的夹杂物主要由MnS组成。稀土包裹在MnS中,金属夹杂物铋以尾状物附于MnS的两端。稀土具有明显的变质作用,易切削奥氏体不锈钢中的夹杂物大部分呈球状或纺锤状。硫、稀土和铋合金元素的添加降低了切削力、减轻了刀具的磨损、改善了切屑的形状。所开发的合金获得了极好的切削性能。由于硫和铋都是软的相,在变形过程中它们并不诱发裂纹的形成。呈球状的夹杂物不仅有利于切削性能的改善,而且还有利于钢获得良好的力学性能。
关键词:
奥氏体不锈钢
,
稀土
,
铋
,
切削性能
,
力学性能
李壮
,
吴迪
钢铁
通过实验室热轧机研究了热机械控制工艺（TMCP）对热轧TRIP钢力学性能的影响。结果表明：在热轧变形过程中应变诱导铁素体相变，低温大变形量造成铁素体晶粒细化。随终轧温度的降低和终轧变形量的增加，残余奥氏体的稳定性增加，相变诱发塑性（TRIP）效果更好。在700 ℃终轧且终轧变形量为50％时，抗拉强度、屈服强度和总伸长率分别达到791 MPa，538 MPa和36%的最大值。
关键词:
热轧TRIP钢;终轧变形量;终轧温度;力学性能
李壮
,
吴迪
钢铁
通过实验室热轧机研究了热机械控制工艺(TMCP)对热轧TRIP钢力学性能的影响.结果表明:在热轧变形过程中应变诱导铁素体相变,低温大变形量造成铁素体晶粒细化.随终轧温度的降低和终轧变形量的增加,残余奥氏体的稳定性增加,相变诱发塑性(TRIP)效果更好.在700 ℃终轧且终轧变形量为50%时,抗拉强度、屈服强度和总伸长率分别达到791 MPa,538 MPa和36%的最大值.
关键词:
热轧TRIP钢
,
终轧变形量
,
终轧温度
,
力学性能
李壮
,
吴迪
材料科学与工艺
为消除螺栓在热处理中产生的各种缺陷,缩短生产周期,使铆螺钢免热处理.采用热模拟试验机、实验室轧机和多工位冷镦机对铆螺钢轧制实验,铆螺钢原料和成品分别在拉力试验机和万能试验机上进行拉力试验,并对其组织进行了分析.结果表明,铆螺钢经过控轧控冷,获得具有多边形铁素体、细片状珠光体、粒状贝氏体、残余奥氏体和少量MA岛的多相组织.由于控轧控冷后的多相组织及TRIP效应,改善了螺栓的强韧性.铆螺钢因低的屈强比可以直接由热轧棒材冷镦成螺栓,螺栓无需最终热处理,产品的力学性能满足8.8级螺栓国家标准的相应要求.
关键词:
铆螺钢
,
控轧控冷
,
高强度
,
低屈强比
,
多相组织
吴迪
,
李壮
钢铁
通过控轧控冷试验,研究了不同工艺参数对ML15钢力学性能的影响.结果表明,由于应变诱导铁素体相变,铁素体晶粒细化,低温轧制较常规轧制后快速冷却可以获得更好的综合力学性能;常规轧制后快速冷却要优于低温轧制后慢冷试样的力学性能;终冷温度越低,珠光体片间距越细,强度和塑性越好;低碳铆螺钢采用控轧控冷不经热处理抗拉强度达到490 MPa级别,其力学性能远优于常规轧制后不控冷的同样试样.
关键词:
低碳铆螺钢
,
控轧控冷
,
晶粒细化
,
力学性能
