储俊鹏
,
张庆玲
,
李兴无
,
沙爱学
,
贾栓孝
,
刘惠芳
,
王俭
,
魏寿庸
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2002.z1.022
研究了普通退火对TA15合金拉伸性能的影响.随着退火温度的升高和退火时间的延长,合金抗拉强度降低,塑性升高.普通退火的目的主要是通过回复和再结晶消除冷热加工硬化产生的内应力.
关键词:
普通退火
,
TA15合金
吴崇周
,
李兴无
,
黄旭
,
马济民
,
曹春晓
稀有金属材料与工程
对TA15钛合金的疲劳裂纹扩展速率及其影响因素进行了研究.结果表明,在β区锻造的模锻件,其低倍组织为清晰可见的β晶粒,属于较粗大的网篮组织.在α+β区锻造的模锻件,其组织为双态组织.β区锻件的塑性偏低,但其da/dN疲劳裂纹扩展速率明显比α+β区锻件的慢.β区锻件的da/dN疲劳裂纹的断口形貌中,包括裂纹扩展的初期、中间阶段和末尾断裂阶段,都明显存在二次裂纹和解理脆性特征.
关键词:
钛合金
,
组织
,
性能
,
疲劳裂纹扩展
,
模锻件
张旺峰
,
李兴无
,
马济民
,
朱知寿
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2006.10.002
研究了TA15钛合金β区变形时变形温度、变形量、变形速率、冷却条件等热工艺参量对β晶粒尺寸D,α集束尺寸d,α片厚b的影响.结果表明:随变形温度增加,D,d,b呈现峰谷值变化,1050℃温度时,D,d最小,b最大,1050℃以上,温度增加,D,d增大,b减小;随变形量增加,D,d,b均下降;变形速率增加,D,d减小,b稍有增加;变形后水淬大于空冷的D,而d,b则相反.
关键词:
TA15钛合金
,
片层组织
,
变形
,
再结晶
沙爱学
,
李兴无
,
曾卫东
,
张驰
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2010.4.002
利用DEFORM软件详细模拟了钛合金坯料在不同加热方式下的升温过程,并通过热处理工艺实验研究了β区保温时间对TC18钛合金拉伸性能的影响.模拟结果表明采用分段加热方式可大大缩短钛合金坯料在β区的保温时间,规格越大时间缩短得越明显;两相区预热温度对β区保温时间也有显著影响,预热温度从800℃提高到840℃,β区保温时间可缩短1/3～1/2.热处理实验结果表明,β区保温时间超过60min时会引起TC18钛合金断面收缩率和伸长率大幅度降低.
关键词:
钛合金
,
β锻造
,
保温时间
李兴无
,
沙爱学
,
储俊鹏
,
张雷
,
路民旭
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2007.09.001
通过测试不同淬火温度下的拉伸应力应变曲线、750～790℃淬火拉伸断裂后均匀变形区域的X射线衍射谱研究了淬火温度对Ti-3Al-4.5V-5Mo钛合金形变诱发马氏体的影响.结果表明:该合金在750～790℃淬火后拉伸变形机制为亚稳定β相变形诱发马氏体转变,790℃淬火合金在6.5%的变形量下亚稳定β相基本完全转变为α″马氏体.790℃淬火后拉伸形成应力诱发马氏体,β立方→α″σ;750℃淬火后拉伸形成应变诱发马氏体,β立方→β正方→α″ε.形变诱发α″相在拉伸变形时发生晶格重新取向:[010] α″方向平行于拉伸轴线,[100]α″方向垂直于拉伸轴线.
关键词:
Ti-3Al-4.5V-5Mo
,
形变诱发马氏体
,
α″相
王清瑞
,
沙爱学
,
黄利军
,
李兴无
钛工业进展
通过采用不同的热处理制度研究了时效温度和β退火温度对Ti-55531合金显微组织和力学性能的影响。结果表明： Ti-55531合金固溶加时效处理后可获得初生α相呈长条或等轴状的组织，β基体上大量析出的次生α相使其获得较高的强度，且强度随时效温度升高而显著降低，延伸率变化不明显，断面收缩率在620℃以上随着时效温度升高有所增加，但该组织状态断裂韧度偏低；β退火后可获得均匀的片状组织，具有较高的断裂韧性，抗拉强度在600～650℃之间随退火温度升高呈线性关系降低，可根据需要很方便地调整强度级别，塑性随退火温度升高变化不太明显。
关键词:
Ti-55531合金
,
固溶加时效
,
β退火
,
显微组织
,
力学性能
张旺峰
,
曹春晓
,
李兴无
,
马济民
,
朱知寿
稀有金属材料与工程
研究了近αβ型TA15,α+β型Ti6Al4V及亚稳定β型TB8 3种钛合金断裂韧性与屈服强度、强度极限的关系,提出了屈强差的概念.结果表明:屈强差增大,断裂韧性增加,且对Ti6Al4V和TB8两者之间有线性关系:β热变形或β热处理是提高屈强差和断裂韧性的有效方法.
关键词:
钛合金
,
屈强差
,
断裂韧性
