徐红勇
,
王文权
,
黄诗铭
,
方丽琴
材料热处理学报
采用光学显微镜、X射线衍射仪(XRD)和显微硬度计等研究了NiCr-Cr3C2添加量、喷焊层数对H13钢表面Ni60B等离子喷焊层显微组织与性能的影响.研究表明:随着NiCr-Cr3C2添加量增加,喷焊层硬质颗粒相明显增多,组织更加细密和均匀.当添加10％ NiCr-Cr3C2时,其显微硬度可达基材的4倍以上;喷焊层数增加,喷焊层出现明显的分层现象,且组织也变得不均匀,显微硬度下降;熔合区白色胞状晶粒为部分熔化的残留基材晶粒,柱状树枝晶区为联生结晶和以基材残晶为核心的“包覆结晶”共同作用的结果,与现有研究结果不同;喷焊层主相均为Cr2Ni3、(Ni,Fe)、FeNi3、(Fe,C)、Cr23 C6,硬质强化相Cr2 Ni3、Cr23C6、B2Fe3Ni3、Fe23B等显著提高了喷焊层的力学性能.
关键词:
等离子喷焊
,
NiCr-Cr3C2
,
包覆结晶
,
显微组织与性能
徐红勇
,
王文权
,
黄诗铭
,
程祥霞
,
任美璇
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2016.00084
通过等离子喷焊NiCrBSi+Ti混合粉末制备TiC硬质增强镍基复合耐磨层, 利用OM, SEM, XRD及EDS研究了喷焊层微观组织、物相及元素组成特征, 并利用显微硬度仪及磨料磨损试验机对喷焊层显微硬度及耐磨料磨损性能进行测试. 结果表明, NiCrBSi+Ti混合粉末喷焊层主要包括由保留有共晶组织形态的(γ-Ni+β1-Ni3Si)与过共析组织(α-Fe+FeNi3)组成的基体相, 以及镶嵌于基体中的M7C3和M23C6等硬质相; CrB弥散分布于喷焊层中; 原位生成的TiC一部分作为M7C3和M23C6等后析出相的形核核心, 一部分以细小颗粒(<1 μm)弥散于基体中, 部分甚至偏聚为大尺寸TiC (>1 μm)块体. Ti的加入, 显著细化了喷焊层组织, Ti添加量为6%时, 喷焊层性能最好, 显微硬度可达800 HV0.5, 磨损质量约为14.5 mg, 耐磨性为纯NiCrBSi喷焊层的2倍以上.
关键词:
TiC,
,
等离子喷焊,
,
原位生成,
,
组织与性能
徐红勇
,
王文权
,
黄诗铭
,
程祥霞
,
任美璇
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2016.00084
通过等离子喷焊NiCrBSi+Ti混合粉末制备TiC硬质增强镍基复合耐磨层,利用OM,SEM,XRD及EDS研究了喷焊层微观组织、物相及元素组成特征,并利用显微硬度仪及磨料磨损试验机对喷焊层显微硬度及耐磨料磨损性能进行测试.结果表明,NiCrBSi+Ti混合粉末喷焊层主要包括由保留有共晶组织形态的(γ-Ni+β1-Ni3Si)与过共析组织(a-Fe+FeNi3)组成的基体相,以及镶嵌于基体中的M7C3和M23C6等硬质相;CrB弥散分布于喷焊层中;原位生成的TiC一部分作为M,C3和M23C6等后析出相的形核核心,一部分以细小颗粒(＜1μm)弥散于基体中,部分甚至偏聚为大尺寸TiC (＞1 μm)块体.Ti的加入,显著细化了喷焊层组织,Ti添加量为6％时,喷焊层性能最好,显微硬度可达800 HV0.5,磨损质量约为14.5 mg,耐磨性为纯NiCrBSi喷焊层的2倍以上.
关键词:
TiC
,
等离子喷焊
,
原位生成
,
组织与性能
张野
,
王文权
,
徐红勇
材料热处理学报
采用X射线衍射仪(XRD)、光学显微镜(OM)、磨料磨损试验机等,研究了以Ni60A为基体,添加不同量的Mo对等离子喷焊层组织和性能的影响.结果表明:Ni60A喷焊层中主要相为FeNi3、Cr7C3、(Fe,Ni) 23B6等,粗大的短棒状组织分布在镍基固溶体中;Mo的加入使等离子喷焊层中生成了大量均匀分布的MoSi2、Mo2C、MoC、Mo3C2等硬质相;喷焊层组织得到细化,形成更多的等轴晶;研究发现,MoC、Mo2C主要由Mo3C2通过共析反应转变形成,MoxCy相互聚集形成椭圆形碳化物;添加Mo之后喷焊层的耐磨性明显提高,Mo添加量为8％时,喷焊层的耐磨性较好,与Ni60A喷焊层相比,耐磨性提高了约30％.
关键词:
等离子喷焊
,
元素Mo
,
硬质相
,
耐磨性能
