潘虎成
,
潘复生
,
张磊
,
彭建
,
吴璐
,
吕斌江
,
黄美娜
,
赵朝勇
稀有金属
采用普通铸造法制备了Mg-3Al-xSr (x=0.1～0.9,质量分数,％)系列合金.利用金相显微镜、XRD、SEM、电导率测量仪和显微硬度仪等手段对该系列合金的金相组织、显微结构、电导率及维氏显微硬度等性能进行了测试.结果表明,在Mg-3A1合金中添加少量Sr元素(＜0.1％)会生成Al4Sr相,而继续增加Sr后(＞0.1％)合金中开始出现Mg-A1-Sr相(τ相),Mg-Al-Sr铸态合金的电导率因此随着Sr含量的增加而不断提高;经高温热处理后(400℃),热处理态Mg-Al-Sr合金的电导率均随着热处理时间的延长而不断增加,这主要是由τ相逐渐分解并转变为Al4Sr相引起的;添加少量的Sr(＜0.1％)会降低Mg-3A1合金的显微硬度,而随着Sr元素的继续添加(＞0.1％),合金的显微硬度先增大后减小,并在Sr含量达到0.6％时达到峰值;此外,高温热处理会降低Mg-Al-Sr铸态合金的显微硬度.
关键词:
耐热镁合金
,
电导率
,
热处理
李权
,
彭建
,
程仁菊
,
刘文君
,
曾斌
,
蒋显全
,
潘复生
功能材料
doi:10.3969/j.issn.1001-9731.2013.增刊(Ⅱ).018
研究不同含量的稀土元素 Ce对 ZK20镁合金组织、力学性能以及热变形行为的影响,通过采用常规金相、X 射线、SEM、XRD 分析,以及常温拉伸和热模拟压缩实验,分析 Ce元素在 ZK20镁合金中的存在形式及其对合金组织和性能的作用机制。结果表明,在实验范围内(0~0.68%Ce(质量分数,下同)),随着Ce的添加,合金中出现的含Ce合金相τ相不断增多,形态向不连续网状及网状转变,合金经热挤压后,Ce元素能改善合金的再结晶程度,晶粒尺寸随Ce添加量的增加不断变小,其中Ce添加量为0.7%的合金挤压态力学性能最佳,其室温抗拉强度为261 MPa,屈服强度为198 MPa,延伸率为24.6%。280℃×4 h的退火工艺能使挤压态合金的强度和塑性提高,其抗拉强度达到272 MPa,屈服强度达到209 MPa,延伸率为26%。Ce的加入能使 ZK20合金由脆性断裂向部分韧窝的混合断裂转变。
关键词:
镁合金
,
均匀化
,
显微组织
,
挤压
王敬丰
,
赵亮
,
胡耀波
,
彭建
,
张丁非
,
潘复生
,
丁培道
材料导报
阐明了镁合金的阻尼机理及应变振幅、频率、温度对镁合金阻尼性能的影响.综述了当前改善镁合金阻尼性能的主要方法,如添加合金元素、控制变形工艺、热处理、控制晶粒尺寸和取向、添加增强相.指出通过添加新的增强相和合金元素,引入位错阻尼之外新的阻尼产生机制,解决阻尼性能与力学性能的矛盾,将是未来高性能阻尼镁合金材料研究的重要方向,而且,产品外形结构设计与阻尼性能的关系也是值得关注的一个新研究方向.
关键词:
阻尼镁合会
,
位错阻尼
,
界面阻尼
,
改善方法
胡耀波
,
张维
,
王敬丰
,
潘复生
,
张丁非
,
彭建
材料导报
以硅烷偶联剂作为表面修饰剂,在大气气氛中于普通载玻片上的硅氧烷有机单层上选择沉积制备出纳米级TiO2单层膜.使用原子力显微镜(AFM)对硅氧烷有机单层及TiO2单层进行观察,研究了硅氧烷有机单层及TiO2单层膜的亲水性,使用双光束紫外-可见分光光度计检测了TiO2单层膜的透射率.结果表明,TiO2不是沉积在沟道和空隙中,而是直接沉积在硅氧烷表面,经热处理的硅氧烷有机单层及TiO2单层膜的亲水性较好,且TiO2单层膜具有良好的透射率.
关键词:
二氧化钛
,
薄膜
,
选择沉积
赵亚忠
,
彭建
,
宋成猛
,
潘复生
材料导报
从化学成分、组织、加工工艺3方面对高塑性镁合金的研究现状进行了阐述;总结了高塑性镁合金的共性规律,指出,变形态延伸率大于17%且成本适中的镁合金品种很少,因此研究开发实用高塑性镁合金具有重要的实际意义,分析了影响镁合金塑性的因素,为高塑性镁合金的研究提供参考.
关键词:
镁合金
,
高塑性
,
化学成分
,
制备工艺
,
延伸率
彭建
,
吕滨江
,
胡耀波
,
潘复生
稀有金属材料与工程
通过在Mg-2.0Zn-0.3Zr镁合金中添加不同含量的稀土元素Y,研究Y元素及其含量对合金组织和力学性能的影响及机制.结果表明:当Y含量从0.9%增加到1.9%(质量分数, 下同)时,组织明显细化,晶间化合物呈连续细网状;当Y含量达到3.7%时,晶间化合物呈不连续的粗网状.当Y从1.9%增加到5.8%时,合金强度逐步提高.Y含量为0.9%时,Y的细化作用及适当的W-相含量对塑性有利,延伸率达到最大值24.8%;Y含量为3.7%时,W-相的数量因X-相的出现而减少,晶间化合物变为不连续网状分布,对塑性有利,合金综合力学性能最佳,抗拉强度为232 MPa,屈服强度为124 MPa,延伸率为23.5%.添加Y后的Mg-2.0Zn-0.3Zr合金流变应力和挤压变形抗力提高,但可通过420 ℃, 12 h热处理和热变形温度提至450 ℃,改善合金的热成型性并获得更高的综合力学性能.
关键词:
镁合金
,
稀土Y
,
组织结构
,
力学性能
徐娟
,
李建川
,
彭建
,
何凯
,
龚志红
,
崔益华
玻璃钢/复合材料
帽形加筋壁板具有高比强度、高比刚度、良好的可设计性等优点,在航空航天、能源交通、海洋工程、医疗、建筑、机械等工程领域得到了广泛应用.本文分析了固化工艺参数(固化温度、固化压力、降温速率)对帽形加筋壁板固化变形的基本规律,在深入研究预浸料固化动力学的基础上建立了帽形加筋壁板固化变形的理论模型.通过实验对该模型进行了验证和修正,修正后的理论模型与实际变形量具有较好的一致性.
关键词:
固化工艺参数
,
变形
,
理论模型
彭建
,
佘欢
,
陶健全
,
王小红
,
潘复生
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2012.02.014
将AZ61镁合金液态凝固过程分为高温熔体和凝固两个阶段,研究各阶段冷却速率对铸态组织的影响,不同冷下铸态合金枝晶间距的变化及其对显微硬度的影响.结果表明:在高温熔体阶段随着冷却速率从0.65℃/s增加15.9℃/s,枝晶组织不断细化且尺寸更均匀,一次枝晶间距从230μm逐渐减小到80μm,二次枝晶间距从12.8μm逐渐小到9.2μm；凝固阶段在7.8℃/s至23.0℃/s不同冷却速率下,一次枝晶间距从105μm逐渐减小到73μm,二次枝晶距从10.6μm逐渐减小到8.8μm.两个阶段显微硬度值随冷却速率增大都呈增高趋势.相对于凝固阶段,高温熔体段的冷却速率变化对铸态凝固组织的影响更显著.
关键词:
AZ61镁合金
,
冷却速率
,
凝固组织
,
枝晶间距
,
显微硬度
彭建
,
吕滨江
,
朱熹
,
潘复生
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2011.06.004
为了在挤压生产中获取均匀的镁合金变形组织,需要掌握合金含量及均匀化退火对热挤压组织的影响规律.本实验通过在Gleeble-1500D热模拟实验机上对不同Al含量的AZ10,AZ31,AZ61和AZ91镁合金进行热模拟挤压,结果表明,经过400℃/12h均匀化退火,AZ10和AZ31合金均形成单一的α固溶体,AZ61合金中有细小的β-Mg17Al12相弥散分布于晶内,AZ91合金的晶界和晶内都有较大尺寸的第二相颗粒存在;经挤压比20.3挤压温度390℃热挤压,挤压前经均匀化的变形合金晶粒尺寸较大,未经均匀化的变形合金存在未变形条纹,组织均匀性差,但已发生了再结晶的晶粒较细小.
关键词:
镁合金
,
均匀化退火
,
挤压
,
显微组织
,
均匀性
