张燕东
,
姜太琼
,
何小林
,
贺文成
,
侯平杰
,
李明林
物理测试
T8钢用冷剪下料时,A厂钢材出现端部开裂及坏头的比例较大,B厂材料出现端部开裂及坏头的比例较小.分别选取A厂与B厂相同规格的T8钢,对比分析钢的化学成分、非金属夹杂物、布氏硬度、金相组织.分析结果表明:1)造成材料剪切端面裂纹的原因是钢材硬度偏高;2)A厂T8钢材质硬度偏高的主要原因是钢中的碳含量偏高,加上钢材终轧温度低,钢材轧后在冷床上停留时间长,钢材堆冷时温度偏低,与钢材的内部质量无关.
关键词:
T8钢
,
端部裂纹
,
坏头
,
硬度
,
应力开裂
张燕东
,
何小林
,
李柏远
,
吴玉飞
,
李军成
,
姜太琼
物理测试
某公司生产φ130mm的4Cr5MoSiV1钢锻材,低倍检验有裂纹,裂纹位于横向试料的边缘.检验分析结果表明:1)裂纹是由缩孔未切净造成;2)钢材的边缘也可出现缩孔.钢材产生的缩孔偏离中心是由于钢锭在加热时存在阴阳面、切除冒口时错位及锻打时变形不均匀.
关键词:
热作模具钢
,
脱碳
,
成分偏析
,
缩孔
黄宇
,
谢有
,
成国光
,
陈列
,
张燕东
,
严清忠
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20160461
通过对保护气氛电渣重熔工艺和普通电渣重熔工艺H13钢的锻材成分、氧化物夹杂的组成分析,研究了电渣重熔工艺H13钢中Mg-Al-O系夹杂物的形成机理及控制问题,并通过Factsage软件对Mg-Al-O系夹杂物的各优势区进行了理论计算.结果表明,保护气氛电渣重熔工艺中氧质量分数较低,仅为0.0015%,氧化物夹杂主要是MgO·Al2O3,1~3μm的小尺寸占比达到了62.5%;普通电渣重熔工艺中氧质量分数较高,达到了0.0024%,Mg-Al-O系夹杂物以72.5%Al2O3+27.5%MgO·Al2O3为主,含有4%的5~8μm大尺寸夹杂物,1~3μm小尺寸占比仅为37.8%,尺寸偏大.钢液中镁、氧质量分数的变化对MgO·Al2O3的优势区域影响较大,高镁、低氧有利于MgO·Al2O3生成,减小H13钢中氧化物夹杂尺寸.但MgO·Al2O3会作为大尺寸碳氮化物(Ti,Nb,V)(C,N)异质形核核心,后期对此问题还要做进一步研究.
关键词:
H13钢
,
电渣重熔
,
夹杂物
,
热力学计算
谢有
,
成国光
,
陈列
,
张燕东
,
严清忠
中国冶金
doi:10.13228/j.boyuan.issn1006-9356.20150158
针对H13钢中大尺寸析出相的存在形式及形成机制进行研究.研究发现,H13钢中大尺寸析出相包含3类——富钒的(V,Mo,Cr,Fe)C类、富Mo-Cr的(V,Mo,Cr,Fe)C类及硫化锰.富钒的(V,Mo,Cr,Fe)C类大尺寸析出相形状多呈现长条形,尺寸达数十微米,部分依附于硫化锰形核的析出相成类椭圆形;富Mo-Cr的(V,Mo,Cr,Fe)C析出相无规则形貌,钼、铬原子分数比相差不大,钒原子分数稍低.根据复合大尺寸析出相的结合形式,可以推测出大尺寸析出相的析出顺序.硫化物首先析出,富钒类(V,Mo,Cr,Fe)C相随后,富Mo-Cr类(V,Mo,Cr,Fe)C相则最后析出.结合大尺寸析出相的成分特征,Thermo-calc计算结果与试验结果一致.
关键词:
大尺寸析出相
,
H13热作模具钢
,
生成机制
,
Thermo-calc
