崔君军
,
张雅静
,
王琳琳
,
陈晓刚
,
张国志
中国腐蚀与防护学报
doi:10.11902/1005.4537.2014.028
在不改变耐海水腐蚀球墨铸铁基本元素C,Si,Mn,Cu和Al含量前提下,设计了不同Cr和Ni含量的合金系,采用金相观察、硬度测试、失重法测试、EPMA面扫描分析和极化曲线分析等手段研究了其切削性能和耐海水腐蚀的影响规律,获得了一种耐海水腐蚀球墨铸铁的优化成分.结果表明:Cr,Cu和Si等在材料表面形成一层薄且紧密附着的钝化膜,有利于提高合金铸铁的耐蚀性;Ni可以提高腐蚀过程中基体的电极电位,明显降低球墨铸铁腐蚀电流密度,降低腐蚀速率;当Cr含量为0.6％～0.8％(质量分数)时,既可以保证切削性能,又能提高耐蚀性.与普通的球墨铸铁相比,成分优化设计的球墨铸铁的耐蚀性明显提高.
关键词:
球墨铸铁
,
海水腐蚀
,
成分设计
,
耐蚀性
,
切削性能
崔君军
,
陈礼清
,
李海智
,
佟伟平
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00625
对3.55C-1.95Si-0.36Mn-3.58Ni-0.708Cu-0.92Mo-0.65Cr (质量分数, %)低合金贝氏体球墨铸铁实施等温淬火及不同温度的回火热处理工艺, 采用OM, EPMA, SEM, TEM以及XRD研究了回火温度对等温淬火低合金贝氏体球墨铸铁的组织演变过程的影响, 并对力学性能和耐磨性进行了测试与分析. 结果表明, 回火过程组织演变的物理机制包括孪晶马氏体及其位错亚结构的回复与再结晶软化、残余奥氏体分解、马氏体中过饱和碳的脱溶与相变以及共晶渗碳体的转变等过程. 随着回火温度的升高, 等温淬火低合金贝氏体球墨铸铁基体的显微硬度和宏观硬度及抗压强度逐渐降低. 在450 ℃回火后, 共晶渗碳体的显微硬度出现最低值, 其原因是, 在此温度下共晶渗碳体的亚片层有α相析出, 此时, 低合金贝氏体球墨铸铁的压缩率最高, 塑性提高; 在600 ℃回火时, 其力学性能明显恶化. 在干砂/橡胶轮磨损条件下, 450 ℃回火后的等温淬火低合金贝氏体球墨铸铁具有较好的耐磨性. 磨损形貌观察表明, 其磨损机制为塑性变形疲劳磨损和显微切削, 塑性变形疲劳机制对耐磨性的贡献大于切削破坏机制, 在450 ℃回火析出的弥散Mo2C对耐磨性也有一定贡献.
关键词:
贝氏体球墨铸铁
,
等温淬火
,
回火处理
,
组织演变
,
力学性能
,
磨损机制
崔君军
,
陈礼清
,
李海智
,
佟伟平
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00625
对3.55C-1.95Si-0.36Mn-3.58Ni-0.708Cu-0.92Mo-0.65Cr(质量分数,％)低合金贝氏体球墨铸铁实施等温淬火及不同温度的回火热处理工艺,采用OM,EPMA,SEM,TEM以及XRD研究了回火温度对等温淬火低合金贝氏体球墨铸铁的组织演变过程的影响,并对力学性能和耐磨性进行了测试与分析.结果表明,回火过程组织演变的物理机制包括孪晶马氏体及其位错亚结构的回复与再结晶软化、残余奥氏体分解、马氏体中过饱和碳的脱溶与相变以及共晶渗碳体的转变等过程.随着回火温度的升高,等温淬火低合金贝氏体球墨铸铁基体的显微硬度和宏观硬度及抗压强度逐渐降低.在450℃回火后,共晶渗碳体的显微硬度出现最低值,其原因是,在此温度下共晶渗碳体的亚片层有α相析出,此时,低合金贝氏体球墨铸铁的压缩率最高,塑性提高;在600℃回火时,其力学性能明显恶化.在干砂/橡胶轮磨损条件下,450℃回火后的等温淬火低合金贝氏体球墨铸铁具有较好的耐磨性.磨损形貌观察表明,其磨损机制为塑性变形疲劳磨损和显微切削,塑性变形疲劳机制对耐磨性的贡献大于切削破坏机制,在450℃回火析出的弥散Mo2C对耐磨性也有一定贡献.
关键词:
贝氏体球墨铸铁
,
等温淬火
,
回火处理
,
组织演变
,
力学性能
,
磨损机制
崔君军
,
陈礼清
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201610014
在Mo-Ni-Cu-Cr系合金化贝氏体球墨铸铁中添加了质量分数为0．3％的钒，研究了钒的添加对该球墨铸铁显微组织和力学性能的影响；结合 Thermal-Calc热力学软件计算了该含钒球墨铸铁的平衡相图，分析了钒的析出行为.结果表明：当添加0．3％钒后，该球墨铸铁组织中针状贝氏体变得细小，残余奥氏体和渗碳体含量增加，在贝氏体基体中弥散分布着纳米尺度的VC颗粒；添加0．3％钒球墨铸铁的硬度比不加钒的略有增大，冲击功和耐磨性提高了1倍，其主要强化机制为细晶强化和析出强化；含钒和不含钒球墨铸铁的磨损机制均为塑性变形疲劳和显微切削.
关键词:
贝氏体球墨铸铁
,
钒
,
显微组织
,
力学性能
,
耐磨性
