朱其芳
,
孙泽明
,
邵贝羚
,
尤振平
,
田晓峰
,
王福生
,
张金波
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2007.04.010
在结构非均匀的多晶材料中, 局域化塑性变形不仅在微观层次而且也在介观层次上具有波动特征, 并以塑性波形态进行扩展,这一现象与材料亚韧性断裂之间有相互关系.纳米晶、亚微米微晶2009铝合金试样在经受拉伸应力实验时,试样上各点的应变量在三维方向上均呈波动性变化,且随着外加载荷的增加而波动的幅度增加.塑性变形的波动的传播是在加载过程中, 试样内的剪切稳定性丧失后, 由于晶粒群转动,在试样上沿最大剪应力方向形成了吕得尔斯条带而逐步形成的.主剪切带形成了一个塑性变形的波峰, 接下去侧生条带和次生带形成波峰和波低谷区, 周而复始, 形成了塑性变形的波动的传播.应力应变峰值的形成与材料缺陷所造成应力集中有关.试样于应力集中点起始迅速开裂.宏观断裂强度仅体现了材质缺陷弥散程度的统计平均数.
关键词:
介观力学
,
2009铝合金
,
塑性
,
形变波动性
,
纳米晶
尤振平
,
惠松骁
,
叶文君
,
于洋
,
刘睿
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2011.02.008
利用Hopkinson压杆装置,对Ti-5Mo-5V-2Cr-3Al(TB10)合金进行高速冲击试验,采用光学显微镜和透射电镜分析其冲击相变与动态承载能力之间的关系.结果表明,显微组织状态对绝热剪切敏感性影响很大,在相同的应变率条件下,两相区固溶+时效、两相区固溶+双重时效的TB10合金试样中均可观察到明显的绝热剪切带,且沿剪切带出现裂纹,而固溶态试样晶粒的变形是均匀的,没有观察到绝热剪切带,其相对于前两者是绝热剪切不敏感的组织状态;在高应变率下,固溶态的试样发生了应力诱发马氏体相变;β晶粒内的条状析出物是由β相和斜方马氏体相混合构成;由于相变过程吸收了一部分冲击功,使试样未能达到材料本构失稳形成ASB的临界条件,且应力诱发马氏体相具有较高的均匀伸长率及较大的塑性,使试样仍具有较好的动态承载能力.
关键词:
Ti-5Mo-5V-2Cr-3Al合金
,
冲击相变
,
绝热剪切带
尤振平
,
叶文君
,
惠松骁
,
于洋
,
王希哲
,
张翥
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2008.06.024
利用分离式的H0pkinson压杆,得到了不同组织状态的近β型TB10钛合金在高应变率下的动态压缩应力.应变曲线,结果表明:TB10钛合金的三种组织状态都表现出应变率敏感性.通过光学显微镜分析其显微组织的变化规律,结果表明:两相区固溶+时效、两相区固溶+双重时效的试样中均可观察到明显的绝热剪切带,且沿剪切带出现裂纹;单一固溶态试样金相观察表明晶粒的变形是均匀的.没有观察到绝热剪切带.在单一固溶态试样中出现了应力诱发马氏体相.
关键词:
近β型TB10钛合金
,
高应变率
,
绝热剪切
,
显微组织
尤振平
,
米绪军
,
惠松晓
,
叶文君
,
于洋
,
王博
稀有金属材料与工程
利用分离式Hopkinson压杆,对Ti5Mo5V2Cr3A1(TB10)合金帽形试样进行强迫剪切试验,通过光学显微镜和透射电镜技术观测其绝热剪切带(ASB)内的微观结构.结果表明,ASB的过渡区由具有高位错密度的沿着剪切方向的宽度为20～50nm的拉长组织构成;剪切带中心由大量低位错密度(相对ASB的过渡区)的直径为50～100nm的晶粒组成,具有典型的再结晶组织特征.在绝热剪切变形过程中ASB内的平均绝热温升约为784℃.ASB内发生了动态再结晶,晶粒尺寸为50～100nm.
关键词:
Ti5Mo5V2Cr3Al合金
,
绝热剪切带
,
动态再结晶
张翥
,
于洋
,
惠松骁
,
叶文君
,
尤振平
中国有色金属学报
研究电子束焊接态TB10钛合金的显微组织和力学性能.结果表明:TB10板材焊区经过固溶及双重时效后,可得到较好的强度配合以及优异的显微组织和力学性能;焊接和焊接前的热处理工艺使焊区的抗拉强度、屈服强度和塑性均有所下降;经过(725 ℃,1 h,FC)固溶处理后经双重时效处理后,焊区的冲击断裂韧性达到31.3～45.6 J/cm2;固溶+双重时效处理后,合金基体和焊区的显微组织由β相、粗大的初生α相、短小细长的针状次生α相组成;热处理后,合金元素在不同相中的重新分布使各相变得更加稳定.
关键词:
TB10钛合金
,
热处理
,
焊接组织
,
力学性能
尤振平
,
惠松骁
,
叶文君
,
于洋
,
刘睿
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2012.01.006
利用分离式Hopkinson压杆试验装置,对具有不同织构特征的TC4合金试样进行动态压缩试验,分析织构特征对钛合金轧板各方向动态力学性能的影响.结果表明,900℃轧制板材的主织构为{1219｝ <12391>±30°RD,织构强度为10.557,在(φ)1=15°时出现峰值,有一定的织构分散,其中晶面{1219}平行板材的轧面,与基面｛0001｝夹角26.6°,晶向由〈1010〉向<6331〉方向漫散；950℃轧板的主织构为{1219｝〈5321〉±20° RD,织构类型与900℃轧板相似,但织构强度为6.387,相对900℃轧板较弱,晶向由〈7341〉向〈4311〉方向漫散,在(φ)1 =35°出现峰值；1050℃轧制板材的主织构为{1219｝〈 1010〉,织构比较集中,织构强度为15.333,晶向〈10l0〉平行板材的轧向,与c轴为90°夹角.950℃轧制的TC4板材,织构强度较弱,其轧向(RD)、横向(TD)、法向(ND)的动态流变应力和动态均匀塑性应变差别不明显.900℃和1050℃轧制的TC4板材,由于织构强度较高,轧板存在明显的各向异性:TD方向的动态流变应力最高,ND次之,RD最低；RD方向的动态均匀塑性应变最大,ND次之,TD最小.
关键词:
TC4钛合金
,
织构
,
动态力学性能
刘睿
,
惠松骁
,
叶文君
,
熊柏青
,
尤振平
稀有金属材料与工程
采用示波冲击法,对750℃、相变点以下(20～60)℃、相变点以上10℃等7种不同热处理状态TC4钛合金的动态断裂韧性进行了测试,结合金相组织观察及扫描电镜断口形貌观察,分析了初生α相含量及次生α相形貌对TC4钛合金动态断裂韧性的影响.结果表明,对于初生α+β转变组织的TC4合金,初生α相含量在47％～50％范围,次生α相片层呈短棒状,具备上述特征的合金在本研究涉及的加载速率范围内具有较好的动态断裂性能.
关键词:
动态断裂韧性
,
TC4钛合金
,
示波冲击
