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La-Y-Si_3N_4陶瓷的高温性能

罗学涛 , 张立同 , 周万城 , 成来飞 , 徐永东 , 吕杰

材料研究学报

研究了La-Y—Si3N4陶瓷的高温力学性能、氧化行为和抗热震性.结果表明,晶界玻璃相对高温性能有重要影响,在室温~1350℃的范围内,随温度升高,Si3N4的抗弯强度降低,断裂韧性增加;在1300~1350℃的温度范围内,Si3N4的氧化符合抛物线规律,氧化过程主要由晶界处添加剂离子和杂质离子的扩散过程控制,由于热应力导致裂纹的产生和扩展,使得热震后材料的性能降低

关键词: Si_3N_4 , null , null , null

自增韧氮化硅陶瓷显微结构与力学性能的表征

曾庆丰 , 徐永东 , 张立同 , 成来飞 , 吕杰

无机材料学报

运用主成分分析法对自增韧氮化硅陶瓷显微结构与力学性能的表征进行了研究.确定了该材料的显微结构可以用其表征变量的第一主成分一综合结构指标代表.为了获得结构优良的自增韧Si陶瓷,需要保证致密(基体晶粒直径小、材料相对密度ρ'高)的基体、长径比 AR大、直径均匀( × 100小)的增韧相·通过综合结构指标的计算证实了综合结构指标相近的材料具有相近的力学性能二材料的力学性能可以用表征变量的第一、二主成分代表,分别称它们为性能稳定性指标和平均性能指标.前者代表材料受显微结构彼动影响的力学性能-断裂韧性IC和Weibull模量,后者代表材料的平均力学性能一抗弯强度σ

关键词: 自增韧氮化硅 , characterization , mechanical property , null

自增韧氮化硅陶瓷显微结构与力学性能的表征

曾庆丰 , 徐永东 , 张立同 , 成来飞 , 吕杰

无机材料学报 doi:10.3321/j.issn:1000-324X.2002.01.018

运用主成分分析法对自增韧氮化硅陶瓷显微结构与力学性能的表征进行了研究.确定了该材料的显微结构可以用其表征变量的第一主成分-综合结构指标代表.为了获得结构优良的自增韧Si3N4陶瓷,需要保证致密(基体晶粒直径d1小、材料相对密度p′高)的基体、长径比AR2大、直径均匀(Y2×100小)的增韧相.通过综合结构指标的计算证实了综合结构指标相近的材料具有相近的力学性能.材料的力学性能可以用表征变量的第一、二主成分代表,分别称它们为性能稳定性指标和平均性能指标.前者代表材料受显微结构波动影响的力学性能-断裂韧性K1C和Weibull模量m,后者代表材料的平均力学性能-抗弯强度σf.

关键词: 自增韧氮化硅 , 显微结构 , 力学性能 , 表征

NAK80塑料模具钢本构关系的试验研究

吕杰 , 徐飞飞 , 刘其广

兵器材料科学与工程 doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2012.05.017

利用电子材料拉伸试验机、热模拟试验机和分离式Hopkinson压杆系统对NAK80塑料模具钢在较宽温度范围( 25~600℃)和不同应变率(700~5 000 s-1)条件下的力学特性开展了系列的试验研究.结果表明:室温下,NAK80塑料模具钢流变行为对应变率不敏感;相同应变率下(10-2 s-1),其屈服强度和流变应力随温度升高而下降,且高温下热软化效应明显,导致屈服后应变增加而应力下降.以试验数据为基础,拟合了Johnson-Cook模型,和用该模型对不同温度和不同应变率下NAK80塑料模具钢的流变应力进行预测,与试验数据对比表明,拟合的Johnson-Cook模型能够较好的描述NAK80塑料模具钢的流变行为.

关键词: NAK80塑料模具钢 , 本构关系 , 流变行为 , 流变应力 , 应变率

晶种对自增韧Si3N4显微结构和性能的影响

吕杰 , 刘伯操 , 张立同

材料工程 doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2000.04.001

采用热压烧结-高温气压处理的方法研究了棒状β-Si3N4晶种对La2O3-Y2O3系自增韧Si3N4显微结构和性能的影响.结果表明,加入晶种将在组织中引入粗大柱状β-Si3N4晶粒,分布均匀;随着晶种加入量的增加,粗大柱状β-Si3N4晶粒数量增加,组3织明显粗化.当晶种加入量较小时(10vol%),材料具有较高的断裂韧性(~12MPam1/2),同时保持较高的强度(800~900MPa),而当晶种加入量较大时,则表现为抗弯强度的明显下降.分析表明,大晶粒直径及其面积百分数是影响断裂韧性的主要因素.

关键词: 晶种 , 自增韧性Si3N4 , 显微结构 , 力学性能 , 粗大柱状晶

核电变压器套管腐蚀分析及防护措施研究

薛林涛 , 付丰年 , 吕杰

电镀与涂饰

分析了某核电站主变压器套管发生腐蚀的原因:套管从刷镀厂到生产现场期间未进行镀银面的防护,导致套管长期与空气接触而腐蚀.腐蚀后的套管经现场刷镀后发生二次锈蚀,原因是套管未进行镀镍处理就直接镀银.提出了相应的防腐措施:在套管制造和装配阶段涂抹凡士林或包裹防护袋;在连接试验阶段对接线板加装一层防护板;在现场安装阶段涂抹凡士林、包裹防护袋,并加装防护钢板以及钢制套管防护罩,防止套管腐蚀及磕碰.

关键词: 核电站 , 变压器套管 , 腐蚀防护 , 镀银

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