张东力
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王晓鸣
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匡世波
,
邹宗树
,
沈峰满
钢铁研究学报
采用钼丝挂渣法对CaO-Al2O3渣系LF精炼渣的发泡指数进行了测定.结果表明:熔渣中表面活性组无SiO2可以促进渣的泡沫化;高熔点的2CaO*Al2O3*SiO2可增加渣的粘度,从而延长泡沫的持续时间;低含量的CaF2(＜5 %)会明显改善熔渣的泡沫化性能;另外,较低的温度和炉渣低氧化性以及分批加入渣料等都有利于形成泡沫渣.
关键词:
LF
,
泡沫化性能
,
精炼渣
匡世波
,
邹宗树
,
余艾冰
,
李环
钢铁研究学报
用新开发的同位网格适体坐标程序来描述圆筒型冶金反应器内非轴对称流动,从而回避了柱坐标下极点奇异性问题.数值模拟结果与实验结果对比表明:新开发的程序是可靠的,用该程序对单点偏心底吹氩气搅拌钢包炉(LF)的喷嘴位置进行优化,结果表明:当喷嘴布置在r/R=0.333处时,LF内钢液流动结构最合理,这与实际生产是相符的.
关键词:
非轴对称流动
,
适体坐标
,
同位网格
,
钢包炉
,
数值模拟
李环
,
于景坤
,
匡世波
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2008.02.002
分别以Mg(OH)2(菱镁矿轻烧后水化得到的,简称水化后) 和菱镁矿(称为水化前)为原料,按轻烧(850 ℃ 1 h)→细磨→成型→煅烧(1 600 ℃ 3 h)的工艺制得烧结镁砂(又称烧结MgO).通过XRD、SEM及傅立叶红外光谱(FT-IR)对水化前后所得的轻烧MgO的形貌和结构进行了分析,并研究了水化前后得到的烧结镁砂的烧结性能和显微结构.结果发现:水化前后得到的都是面心立方晶体结构的MgO,但水化前得到的轻烧MgO中仍存在官能团CO2-3的残留物,而水化后得到的轻烧MgO中不存在CO2-3,而且颗粒变得较易破碎,大大减少了细磨时间;再者,水化后的轻烧MgO活性较高,加上Mg(OH)2在分解过程中残留的水分对MgO的烧结起催化作用,因此,使其经高温煅烧制得的烧结镁砂的开口气孔率由水化前的2.0%下降到0.6%,闭口气孔率由水化前的6.1%下降到2.8%,体积密度由水化前的3.29 g·cm-3提高到3.46 g·cm-3.
关键词:
菱镁矿
,
水化
,
MgO
,
烧结
,
密度
李环
,
于景坤
,
匡世波
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2007.02.011
首先将菱镁石在850 ℃下煅烧2 h获得轻烧氧化镁,并将其水化成氢氧化镁;然后以这种氢氧化镁(烘干后)为原料,分别按细磨-轻烧、细磨-轻烧-细磨、轻烧-细磨3种细磨工艺制备轻烧氧化镁(分别在500～900 ℃保温1 h的条件下轻烧);再将轻烧氧化镁粉末成型、干燥后,在电炉中于1 600 ℃煅烧3 h得到烧结镁砂,考察了细磨工艺对烧结镁砂体积密度的影响.结果表明:(1)将氢氧化镁按细磨-轻烧-细磨-成型-烧结的工艺可以制得高密度的烧结镁砂.这是由于两道细磨工序严重破坏了氧化镁晶体的假晶结构及其之间的团聚现象,减少了二次气孔的存在,提高了素坯体积密度,从而提高了烧结镁砂的体积密度.(2)通过对烧结镁砂的显微组织结构分析,确定该工艺的最佳轻烧温度为850 ℃,此时可以制得体积密度达到3.46 g·cm-3,晶粒较大且均匀的烧结镁砂.
关键词:
菱镁石
,
轻烧
,
细磨
,
水化
,
氧化镁
,
烧结镁砂
,
高密度
