袁章福
,
徐安军
,
李京社
,
包燕平
,
顾克井
,
谷永振
,
徐浩然
,
杨和平
,
王春怀
,
王安江
,
薛世晓
钢铁
通过流体力学测试和冷态模拟实验,证明旋流铸铜喷头(三孔或四孔)具有良好的特性.安钢和酒钢使用旋流喷头后,化渣效果好,起渣时间提前1～2 min,冶炼过程平稳易控制,不易发生喷溅,供氧时间缩短近3 min,耗氧量降低5.75 m3/t.从冲击动力、喷溅量和流股特性等方面分析了旋流喷头的优点,可以满足溅渣护炉的要求,并能够提高溅渣的均匀性和效果.
关键词:
转炉
,
氧枪
,
旋流喷头
,
射流
,
溅渣护炉
王敏
,
包燕平
,
刘建华
,
李太全
,
吴华杰
,
崔衡
钢铁
生产低碳铝镇静钢过程中,为了控制夹杂物形态,一般要对其进行钙处理.如何使钙处理过程中生成液态的钙销酸盐夹杂是生产控制的难点和重点.通过理论计算得出在一定条件下[Ca]-[Al]、[S]-[Al]关系图,以某低碳铝镇静钢为例,当w([Al])为0.03%时,控制w([Ca])为(9～15.8)×10~(-6),可以生成成分接近(CaO)_(12)(Al_2O_3)_7的液相夹杂.钢中w([S])为30×10~(-6),w([Al])为0.03%～0.04%,温度降低到1723 K以下时,在(CaO)_(12)(Al_2O_3)_7上会析出CaS.
关键词:
铝脱氧钢
,
钙处理
,
夹杂物
刘建华
,
包燕平
,
王敏
,
李太全
,
任毅
,
张帅
钢铁
在X70管线钢LF精炼后期分别以100m/min和200m/min速度向钢中喂入300～500m硅钙线或添加硅钙钡铁,对钢中夹杂物进行变性处理.喂钙后钢样、结晶器钢样和铸坯样中的Ca_(Tot)和夹杂物分析表明:钙处理后钢中钙含量在不断下降;夹杂物的组成、形貌和尺寸也在不断变化.根据钢中夹杂物的变化、夹杂物对高级别管线钢性能和连铸顺行的影响,提出了高级别管线钢生产中夹杂物变性控制策略.
关键词:
管线钢
,
夹杂物
,
钙处理
杜松林
,
金友林
,
包燕平
,
高振波
,
杨应东
钢铁
通过热力学计算和实验室热态试验,研究了建筑用H型钢不同脱氧工艺时钢液中夹杂物形态、组成、尺寸和类型,分析了r钛含量对钢中夹杂物析出行为的影响规律.在此基础上,在马钢第三钢轧总厂的建筑用H型钢生产过程中对Ti脱氧工艺进行了工业实践,并与现有工艺进行了对比.结果表明:经过Ti脱氧,钢液中全氧和溶解氧具有较低水平,钢中夹杂物尺寸小且具有良好的塑性,轧材的废晶率降低,产品力学性能得到了提高.
关键词:
Ti脱氧
,
夹杂物
,
H型钢
齐新霞
,
包燕平
钢铁
分析了板坯表面横裂纹产生的原因及低合金高强度钢的强化机理,采用合理的工艺优化措施生产出无缺陷铸坯,特别是在控轧控冷前提下,利用细晶强化和相变强化,并结合缓冷工艺实现微合金的后期析出强化,成功开发出AH60微合金高强度钢板,达到设计强度要求.同时,通过合理应用控轧控冷工艺,降低了合金加入量和生产成本.
关键词:
板坯
,
表面横裂纹
,
微合金高强度
,
钢板
,
研制开发
袁晓峰
,
岳峰
,
包燕平
,
李朋欢
,
夏茂森
,
张磊
钢铁
研究了国内某钢厂BOF-LF-RH-ASP流程生产冷轧IF钢的工艺特点,采用碳含量控制和钢包渣还原处理技术,RH脱碳结束钢中ω([C])<15×10-6,后序增碳质量分数小于15×10-6,渣中(FeO+MnO)质量分数小于3%,平均中间包钢水全氧质量分数为17×10-6.成功开发的DDQ级IF钢板,满足了客户对其深冲性能的要求.
关键词:
IF钢
,
碳含量
,
钢包渣还原
吴启帆
,
包燕平
,
林路
,
徐国平
,
程慧高
,
黄毅
钢铁研究学报
doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0963.20140204
为提高热闷钢渣的资源化利用水平，利用X射线荧光光谱仪、X射线衍射仪、扫描电镜和能谱分析仪对3家钢厂热闷钢渣的矿物学特征进行研究，并用热力学软件FactSage对其冷却过程中硅酸钙相的析出情况进行研究。结果表明，热闷钢渣的主要物相组成为硅酸钙相、RO相及铁酸钙相。热闷钢渣物相的晶体发育较好，晶体尺寸较大，硅酸钙相晶体的形状也较为规则。在平衡冷却的过程中，硅酸钙依次以α-C2S、α,-C2S、C3MS2固溶体以及γ-C2S的形式析出，α-C2S在1510~1520℃析出，α,-C2S在1440℃析出，C3MS2固溶体在1200~1300℃析出，而γ-C2S的析出温度则随C3MS2固溶体析出量的不同变化较大。
关键词:
热闷钢渣
,
物相组成
,
显微结构
,
硅酸钙相
,
冷却析出
唐德池
,
包燕平
,
崔衡
,
武珣
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2010.02.006
对BOF-RH-CC冶炼IF钢不同浇铸阶段铸坯进行了研究,正常坯的[N]和[O]分别为17×10-6和16.5×10-6,较头坯和尾坯有不同程度的下降,符合内控要求.不同浇铸阶段铸坯显微夹杂物均主要是TiN,Al2O3,以及Al2O3-TiN型复合夹杂,尺寸在5～15μm.正常坯的大型夹杂物含量最低,为4.29 mg/10kg;尾坯含量最高,为9.92 mg/10kg,大型夹杂物大都含有K或Na,推测其可能来自结晶器卷渣.
关键词:
IF钢
,
连铸坯
,
洁净度
,
夹杂物
田永华
,
包燕平
,
李怡宏
,
申小维
,
王敏
,
唐德池
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2013.02.013
根据国内某钢厂两流板坯连铸80 t中间包现场工艺及结构,在分析了其控流装置下的中包流场的基础上,研究了双层湍流抑制器下,挡墙位置和高度对中间包内流体流动特性的影响.结果表明:双层湍流抑制器下,挡坝距长水口2 000 mm,高400 mm时中包流场最合理,且抑湍器和坝组合控流装置结构简单,避免了钢水对堰等其他中包控流装置冲刷而污染钢水影响铸坯洁净度.对比优化前后的包内流体流动特性,平均停留时间由292 s提高到380 s,死区比例由37.3％降低至18.5％,活塞区与死区比值由0.35增大至0.65,有利于钢液温度和成分的均匀,增大了夹杂物上浮去除的几率,有助于提高铸坯洁净度.
关键词:
板坯连铸
,
中间包
,
结构优化
,
钢液流动特性
,
洁净度
杜松林
,
高振波
,
李颂
,
梁海庆
,
包燕平
钢铁
硅镇静钢及少量铝脱氧的钢在LF处理过程中会发生钢水中铝含量增加以及夹杂物组成改变的现象.通过理论计算和工业生产实践研究了不同的渣系、钢水成分、处理时间等对LF精炼过程增铝的影响,不同精炼渣系下钢中夹杂的组成,结果表明采用CaO-SiO2渣系LF处理过程几乎不发生增铝现象,而采用CaO-Al2O3渣系随着处理时间的延长以及钢种成分的区别,钢中铝有不同程度的增加,生产实践结果与理论计算趋势基本一致.采用CaO-Al2O3渣系精炼与CaO-SiO2渣系相比,钢中Al2O3夹杂数增加4倍,氧化物复合夹杂中w(Al2O3)提高113%,w(CaO)提高24.5%.在帘线钢72A以及HRB400、SS400钢的生产实践中加以应用,使得LF处理后72A的w(Al)小于0.000 5%,HRB400、SS400的小于0.003%,避免了有害夹杂物的形成,消除了在小方坯连铸过程中的水口堵塞现象.
关键词:
LF精炼
,
增铝
,
精炼渣系
