张卫方
,
李运菊
,
刘高远
,
赵爱国
,
陶春虎
稀有金属材料与工程
对定向凝固DZ4合金机械预变形和热处理后的持久寿命与断裂行为进行了测试与分析,研究了再结晶对定向凝固DZ4合金持久行为的影响机制.结果表明,定向凝固DZ4合金机械预变形和热处理后在其表面形成再结晶层.再结晶层对定向凝固DZ4合金持久寿命的影响很大,表面130μm的再结晶使其持久寿命下降33%.再结晶层本身的强度极低再结晶层与基体的变形不协调以及界面所具有的缺口效应导致了定向凝固DZ4合金机械预变形和热处理后持久强度的下降.
关键词:
定向凝固合金
,
再结晶
,
持久寿命
,
断裂行为
张卫方
,
刘高远
,
高威
,
陶春虎
,
赵爱国
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2002.05.012
对飞机机翼构件在不同载荷谱下的宏、微观断裂特征进行了观察与分析,并结合载荷谱中的应力变化特点,对A飞机和B飞机机翼构件在不同载荷谱下的裂纹扩展寿命进行了反推.结果表明,载荷谱中不同的应力变化在失效构件断口上反映出不同的宏、微观断裂特征,采用断口定量分析技术可反推构件的疲劳寿命,并依此可反推构件疲劳裂纹形核的先后顺序.
关键词:
载荷谱
,
断口定量分析
,
寿命反推
,
疲劳弧线
范金娟
,
刘高远
,
章菊华
,
朱华
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2007.12.020
为研究硅橡胶的拉伸断裂行为,以不同的加载速率对硅橡胶进行了拉伸试验,对拉伸试样断口进行了扫描电镜观察,对硅橡胶的断裂特征形成原因进行了分析,并对实际构件进行了对比分析.结果表明:随着加载速率的增加,硅橡胶的强度呈上升趋势,断裂伸长率略有降低,性能分散性减小;加载速率较低时,源区光滑平坦,呈镜面断裂特征;当加载速率达到500 mm·min-1时,源区、镜面区断裂特征发生变化,出现了明显的二次裂纹,且随着加载速率的增加,裂纹扩展区更加粗糙.
关键词:
硅橡胶
,
拉伸
,
加载速率
,
断裂行为
,
失效
张卫方
,
刘新灵
,
赵爱国
,
刘高远
,
陶春虎
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2003.02.014
采用XPS试验对Ti811钛合金在500℃～650℃下、50h的氧化行为进行了分析,利用扫描俄歇微探针对氧化后试样表面的氧影响区进行了研究,并对其影响机制进行了探讨.结果表明,温度为550℃时,试样表面生成的氧化膜较致密;温度在500℃～600℃之间时,试样表面氧化膜的厚度随温度的增加的幅度较小,温度高于600℃后迅速增加;而氧缓慢扩散区厚度则在500℃～650℃之间随温度的升高持续增加.
关键词:
钛合金
,
氧化行为
,
氧影响区
姜涛
,
薛润东
,
刘高远
,
张卫方
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2003.z1.051
在叶片断口宏微观断裂特征观察的基础上,结合叶片的金相组织、力学性能、硬度以及化学成分等,对叶片断裂失效的原因进行了研究.结果表明,发动机二级涡轮叶片失效是由于其中一片涡轮叶片低周疲劳断裂所致.该叶片的低周疲劳断裂失效与源区附近的R槽中的微裂纹、Zr含量偏高、HRC偏高以及断裂处在高应力区等因素有关,且叶片经历了短时超温,其温度约在1050～1100℃之间.
关键词:
涡轮叶片
,
低周疲劳
,
失效分析
张卫方
,
陶春虎
,
习年生
,
高威
,
刘高远
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2003.01.012
介绍了断口反推疲劳应力的分类与方法,给出了疲劳条带间距反推疲劳应力的基本原理和方法,并着重研究了其在叶片断裂失效分析中的应用.结果表明,可采用疲劳条带间距对工程实际应用中叶片疲劳断裂时的应力进行断口反推,且该方法简单易行、误差较小.
关键词:
断口反推
,
疲劳应力
,
叶片
,
条带间距
于洋
,
周成
,
刘高远
,
陶春虎
,
刘德林
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2008.05.005
利用Gleeble-1500热模拟材料实验机,对高硅镍铜合金铸态试样分别在温度为T1,T2,T3,T4,应变速率为S1,S2,S3,S4,S5时进行压缩变形.对该合金的高温塑性变形行为和热压缩后的组织演变规律进行了研究.分析了流变应力与应变速率和温度的关系,计算出了应力指数和变形激活能.结果表明,流变应力随应变速率的增加而增加,随温度的升高而减小,并且该合金在高温变形条件下发生动态再结晶.
关键词:
镍铜合金
,
热压缩
,
流变应力
,
变形激活能
张卫方
,
高威
,
刘高远
,
赵爱国
,
陶春虎
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2004.02.001
对TC11钛合金经不同温度和时间热暴露后的拉伸性能进行了考察,对不同热暴露后断裂行为的变化及其原因进行了分析研究.结果表明,热暴露温度不高于550℃,热暴露后的室温拉伸性能与未处理时相差不大,断面由纤维区和剪切唇区组成,无放射区;热暴露温度高于550℃时,热暴露后TC11钛合金的塑性急剧下降,断面由放射区和剪切唇区组成,无纤维区,且放射区收敛于断面上靠近试样表面附近,点源.放射区微观上可见韧窝、准解理及沿相界、晶界分离的混合形貌特征,不同于纤维区的等轴韧窝形貌,且剪切唇区可见解理、准解理脆性断裂特征.热暴露后TC11钛合金这种宏微观断裂行为的变化是由试样表面氧污染层的缺口效应、针状α2(Ti3Al)相的析出以及次生α与β的长大所致.
关键词:
钛合金
,
热暴露
,
性能
,
断裂行为
