刘立朋
,
张明
,
安学锋
,
周玉敬
,
唐邦路
,
益小苏
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2010.z1.016
环氧树脂5228A固化诱导5228A/PAEK共混体系相分离,随着PAEK含量增加,固化机理由成核-生长机理向旋节线分相转化,在微观相形貌上表现为海岛-双连续-相反转结构形式的转变,富PAEK热塑相在脆断作用载荷下的塑性变形以及部分富5228A热固微球结构的撕裂,预示着两相之间构建的良好界面；通过PAEK膜对CCF300/5228A复合材料“离位”增韧,重新构建了其特定的周期性微结构；动态热机械分析结果表明,“离位”增韧后复材的玻璃化转变温度略有降低,但基本不会影响原5228A基体树脂的应用温度范围；冲击试验结果表明,无论是损伤阻抗还是冲击后剩余压缩强度(CAI)均获得大幅度提高.
关键词:
成核-生长机理
,
旋节线分相
,
“离位”增韧
,
损伤阻抗
,
冲击后剩余压缩强度
刘立朋
,
益小苏
,
安学锋
,
张明
,
叶宏军
宇航材料工艺
doi:10.3969/j.issn.1007-2330.2015.02.009
针对T800/5228A复合材料体系,采用改性聚芳醚酮(PAEK)增韧膜进行层间韧化,设计T800/5228E材料体系.冷场发射扫描电镜显示,T800/5228E层间具有富5228A/富PAEK双连续相结构.张开(Ⅰ)型与剪切(Ⅱ)型韧性试验表明,相比于T800/522A,T800/5228E的GⅠc与GⅡc数值分别提高了68.01％与30.97％,破坏断面显示“钉铆”效应,大量微裂纹以及富PAEK相塑性变形可能主导了上述增韧效果,而张开(Ⅰ)型相比于剪切(Ⅱ)型破坏模式更有利于提供富PAEK组分塑性变形空间则可能是GⅠc改善效果更佳的缘由.
关键词:
层间韧化
,
相结构
,
张开(Ⅰ)型断裂
,
剪切(Ⅱ)型断裂
刘立朋
,
张明
,
安学锋
,
唐邦铭
,
益小苏
宇航材料工艺
doi:10.3969/j.issn.1007-2330.2011.05.010
冷场发射扫描电镜表明,固化5228A/PAEK共混体系发生了反应诱导相分了海岛-双连续-相反转的演化过程；DMA试验表明,PAEK的引入对5228A基体树脂T会改变原有树脂体系的使用温度；T800/5228A经韧化后,在层间内形成了典型的相反转结现出波纹状,明显区别于原有的光滑平直裂纹路径,Ⅰ型层间断裂韧度(GIC)大幅度提高.
关键词:
复合材料层合板
,
反应诱导相分离
,
Tg
,
Ⅰ型层间断裂韧性
张明
,
安学锋
,
刘立朋
,
益小苏
中国材料进展
航空飞行器要求损伤容限设计,因此要求其复合材料具有高的韧性.与目前国内外广泛采用的整体增韧树脂基体或插层改性所进行的研究不同,主要介绍了在"离位"增韧的概念下,以时间-温度-转变(Time Temperature Transition,TTT)图为手段开展的复合材料层板层间定域相结构控制和增韧研究进展,给出了典型"离位"增韧复合材料的层板的层间相结构和韧性性能,证明了"离位"增韧可普适地将各种树脂基体的航空级复合材料层板层间定域的相形貌调控为相反转、双连续的相结构,从而达到大幅提高复合材料韧性的目的.
关键词:
复合材料层压板
,
层间增韧
,
相结构控制
刘立朋
,
张明
,
安学锋
,
唐邦铭
,
益小苏
宇航材料工艺
doi:10.3969/j.issn.1007-2330.2011.06.019
研究了宽冲击能量范围(12.8、25.5、34.2、42.3与51 J)内T800/5228E复合材料层合板动态冲击力学响应历程.结果表明,复合材料层合板损伤历程依次为裂纹引发→分层扩展→最大损伤→二次损伤等,冲击能量基本不会对其发展演化历程产生影响；力学损伤参数研究发现,赫兹失效载荷Fh与冲击能量成线性关系,而最大作用载荷Fmax与冲击能量为特定指数函数关系.不可逆能量Lw与能量吸收率η研究表明,两者均与冲击能量保持单调递增关系,反映复合材料板的损伤程度在加重,但损伤面积基本趋于稳定,纤维断裂等二次损伤可能成为新型能量吸收方式.
关键词:
复合材料层合板
,
低速冲击
,
动态冲击力学响应
