熊毅
,
傅万堂
,
厉勇
,
吕知清
,
赵德利
,
邢广忠
,
孙淑华
钢铁研究学报
在Gleeble3500热模拟试验机上，用热压缩方法研究了原始组织为层片状珠光体的高碳钢在温度为913~973 K、应变速率为001~10 s-1范围内的温变形行为。结果表明：实验条件下，流变应力及峰值应变随变形温度的降低和应变速率的提高而增大。另外，回归出了高碳钢的峰值应力及峰值应变与变形温度、应变速率之间的关系，得到了相应的形变激活能和温变形方程式，为高碳钢的温变形工艺优化提供了理论依据。
关键词:
高碳钢;温变形;形变激活能;温变形方程
熊毅
,
傅万堂
,
厉勇
,
吕知清
,
赵德利
,
邢广忠
,
孙淑华
钢铁研究学报
在Gleeble-3500热模拟试验机上,用热压缩方法研究了原始组织为层片状珠光体的高碳钢在温度为913～973 K、应变速率为0.01～10 s-1范围内的温变形行为.结果表明:实验条件下,流变应力及峰值应变随变形温度的降低和应变速率的提高而增大.另外,回归出了高碳钢的峰值应力及峰值应变与变形温度、应变速率之间的关系,得到了相应的形变激活能和温变形方程式,为高碳钢的温变形工艺优化提供了理论依据.
关键词:
高碳钢
,
温变形
,
形变激活能
,
温变形方程
仇平
,
吕知清
,
傅万堂
,
赵石岩
,
孔玲
材料热处理学报
用FEM方法对不均匀温度场三辊楔横轧棒材的轧制过程进行了数值分析,分析了轧后轧件径向截面上温度及等效应变的分布规律,并通过实验研究分析测定了截面上不同位置处的显微组织及力学性能。结果表明：不均匀温度场三辊楔横轧棒材轧后温度场与等效应变在轧件径向截面上成环形分布,且心部温度高变形量小,由心部向外温度逐渐降低变形程度逐渐增大。轧后轧件径向截面上不同位置处组织及性能存在一定的差别。轧件心部为珠光体与先共析铁素体组织,外层边缘为球化渗碳体与铁素体组织。
关键词:
楔横轧
,
显微组织
,
有限元分析
,
不均匀温度场
聂义宏
,
付书红
,
惠卫军
,
傅万堂
,
刘中华
钢铁研究学报
弹簧表面形成脱碳层将恶化其疲劳性能,因此要求弹簧钢具有低的脱碳敏感性.研究了不同硼含量(0.000 6%～0.002 7%)对中碳高强度弹簧钢脱碳敏感性的影响.采用等温处理和等时处理研究了含硼中碳弹簧钢和作为对比的60Si2Mn钢的脱碳层深度和氧化失重量的变化情况.结果表明:实验钢的脱碳层深度和氧化失重量均随硼含量的增加而减少.这表明,钢中添加微量硼能够抑制弹簧钢的氧化和脱碳.硼的这种良好作用主要与其在原奥氏体晶界的偏聚有关.含硼中碳弹簧钢的氧化和脱碳敏感性明显低于所对比的60Si2Mn钢,这除了与硼抑制钢的氧化和脱碳的作用有关外,前者较低的碳含量也是一个主要原因.
关键词:
硼
,
高强度弹簧钢
,
脱碳敏感性
,
氧化
张钱珍
,
程世长
,
刘正东
,
刘荣佩
,
傅万堂
钢铁研究学报
用扫描电子显微镜、透射电子显微镜和相分析研究了3种不同钛含量的Inconel 690合金经不同固溶温度+715 ℃×15 h，TT处理后的析出相。结果表明：合金经TT处理后，均有M23C6析出，并含有一定量的Ti(C，N)；钛含量为110%的合金中有γ′相析出，γ′相在晶内弥散分布；M23C6大多在晶界上析出，而且在孪晶界和晶内位错线处也均有析出，M23C6与界面一侧基体保持立方立方的平行位向关系；钛含量增加，析出的M23C6尺寸变小，间距增大，晶界附近的铬含量明显提高，有利于改善合金的耐腐蚀性能。
关键词:
Inconel 690合金;钛含量;TT处理;析出相;M23C6
张钱珍
,
程世长
,
刘正东
,
刘荣佩
,
傅万堂
钢铁研究学报
用扫描电子显微镜、透射电子显微镜和相分析研究了3种不同钛含量的Inconel 690合金经不同固溶温度+715℃×15 h,TT处理后的析出相.结果表明:合金经TT处理后,均有M23C6析出,并含有一定量的Ti(C,N);钛含量为1.10%的合金中有γ'相析出,7'相在晶内弥散分布;M23C6大多在晶界上析出,而且在孪晶界和晶内位错线处也均有析出,M23C6与界面一侧基体保持立方一立方的平行位向关系;钛含量增加,析出的M23C6尺寸变小,间距增大,晶界附近的铬含量明显提高,有利于改善合金的耐腐蚀性能.
关键词:
Inconel690合金
,
钛含量
,
TT处理
,
析出相
,
M23C6
熊毅
,
陈正阁
,
厉勇
,
吕知清
,
傅万堂
材料热处理学报
在Gleeble-3500热模拟试验机上对原始组织为层片状珠光体的高碳钢进行单向温压缩变形,得到了超微细(α+θ)复相组织.用SEM、TEM观察了微复相组织的组织特性,并对其显微硬度进行了表征.结果表明:试样心部铁素体基体发生了动态连续再结晶,而渗碳体片层则发生了球化;随着温变形后保温时间的延长(O～1000s),超细铁素体晶粒和渗碳体颗粒均发生一定程度的长大,超细铁素体晶粒由最初的0.3μm长大至0.8μm,而渗碳体颗粒则由最初的0.1μm长大至0.3μm,对应的显微硬度则从300HV降至230HV.随着应变量和应变速率的增加,其显微硬度也随之降低,微观组织的差异导致其显微硬度的不同.
关键词:
高碳钢
,
珠光体
,
超微细复相组织
,
显微硬度
吕知清
,
赵军
,
王振华
,
任利国
,
傅万堂
钢铁
用FEM方法对一种共析珠光体钢经700 ℃、0.1~10 s-1的热压缩变形过程进行了数值模拟，分析了变形后试样纵剖面上等效应变与应变速率的分布情况，确定了实际变形条件与试验设定条件比较一致的区域范围，并通过相应的显微组织变化进行了验证。结果表明，热压缩变形试样心部的等效应变与应变速率比设定值大40％左右，而端面值则为设定值的1/5~1/4；在从试样端面到中心距离的2/5-3/5区域内，实际应变及应变速率与试验设定的变形条件基本一致，且1/2处一致性最好。
关键词:
热压缩;变形不均匀性;有限元分析;显微组织
孙淑华
,
熊毅
,
傅万堂
,
邢广忠
,
古原忠
,
牧正志
金属学报
用SEM、TEM及XRD等方法研究了共析钢中珠光体经40%—90%的冷轧变形后所产生的显微组织变化. 按渗碳体形态特点, 变形珠光体组织可分为以下3种类型: (1) 不规则弯曲片层型, 即变形后的渗碳体与轧制面呈大角度偏离且不规则弯曲的珠光体. (2) 带有剪切带的粗大片层型，即被渗碳体剪切带分开且变形轻微的珠光体. (3) 精细片层型，即与轧制方向平行排列、片间距细小且渗碳体严重变形的珠光体. 精细片层区域的比例随着轧制压下率的提高而增大. 此外，重度冷轧变形还引起渗碳体严重塑性变形和部分溶解.
关键词:
高碳钢
,
pearlite
,
cold rolling
聂义宏
,
惠卫军
,
傅万堂
,
翁宇庆
,
董瀚
钢铁
研究了等温处理对中碳超高强度弹簧钢组织与力学性能的影响。结果表明，在325~375 ℃等温可以获得无碳化物贝氏体/马氏体复相组织；奥氏体化温度对贝氏体/马氏体复相组织的影响很大，从875 ℃升高到930 ℃，强度升高，但其塑性、冲击韧性和断裂韧性显著降低。试验范围内，在875 ℃保温30 min，325 ℃等温120 s油淬后，在300 ℃ 进行回火处理2 h，可获得强韧性配合良好的贝氏体/马氏体复相组织，其断裂韧性KIC值为83 MPa·m1/2，是相同强度水平下常规淬火回火马氏体组织的1.5倍。
关键词:
等温淬火;中碳超高强度弹簧钢;残余奥氏体;断裂韧性
