于冰冰
,
陈志勇
,
赵子博
,
刘建荣
,
王清江
,
李晋炜
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00602
研究了TC17钛合金电子束焊接接头的显微组织与力学性能. 研究表明, 焊接接头由熔合区(FZ)、热影响区(HAZ)和母材区(BM)组成. 焊态下, FZ由β柱状晶组成, HAZ由针状α/α'相、等轴α相和亚稳态β相组成. 在630~800 ℃范围焊后热处理后, FZ和HAZ中的亚稳态β相分解, 生成α相和β相, 随着焊后热处理温度的升高, FZ和HAZ中的α相板条厚度增加, 晶界α相发生粗化. 焊态和800 ℃, 2 h, A.C.焊后热处理条件下, FZ在450 ℃高温拉伸过程中会析出次生α相板条, 导致熔合区抗拉强度升高, 屈强比降低. 焊接接头的拉伸断裂优先发生于屈服强度低的区域, 接头各区域屈服强度相差不大时, 最终断裂发生在硬度较低的区域. TC17钛合金电子束焊接接头的最佳焊后热处理制度为630 ℃, 2 h, A.C., 此时焊接接头具有良好的拉伸强度和塑性匹配.
关键词:
TC17钛合金
,
电子束焊接
,
显微组织
,
力学性能
王国强
,
赵子博
,
于冰冰
,
陈志勇
,
王清江
,
杨锐
材料研究学报
doi:10.11901/1005.3093.2016.621
研究了热处理温度和冷却方式对Ti6246合金显微组织、相组成以及室温拉伸性能的影响.结果表明:固溶热处理后合金的相组成主要与冷却方式有关.在β单相区及(α+β)两相区固溶后水冷,β相均转化为α"马氏体和少量亚稳β相.空冷组织中的β相转变为含有少量次生α的β专变组织,随着热处理温度的提高次生α相的含量逐渐增加,尺寸也逐渐增大.时效后组织中的亚稳相发生分解,析出细小的次生α相.固溶后水冷试样的拉伸曲线上出现“双屈服”现象,且随着固溶温度的提高合金第一屈服点逐渐升高.水淬和空冷合金试样在595℃/8 h时效后其室温拉伸强度提高,延伸率及断面收缩率降低,水淬试样室温拉伸性能的变化更大.固溶后空冷且在595℃时效处理的合金,其室温拉伸性能可达到较好的强塑性匹配.
关键词:
金属材料
,
Ti6246合金
,
热处理
,
冷却速率
,
α"马氏体
,
拉伸性能
赵子博
,
王清江
,
刘建荣
,
陈志勇
,
朱绍祥
,
于冰冰
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2014.00451
将α+β两相区精锻,直径为30和45 mm(分别定义为D30和D45)的Ti60棒材分别在950,1000和1050℃进行固溶+时效热处理,研究了热处理温度对棒材织构和拉伸性能的影响.结果表明,D45棒材锻态组织中,棒材轴向与α相的<0001>或<10(i)0>方向平行的丝织构较强;950℃热处理后显微组织和织构变化不明显.随固溶温度升高,α相的<0001>丝织构增强,而< 10(i)0>丝织构密度减弱.固溶温度对棒材强度的影响不大.D30棒材锻态组织中主要存在<10(i)0>方向的丝织构;随固溶温度升高,<0001>丝织构逐渐增强,棒材的室温强度显著升高.
关键词:
Ti60合金
,
热处理
,
织构
,
拉伸性能
于冰冰
,
陈志勇
,
赵子博
,
刘建荣
,
王清江
,
李晋炜
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00602
研究了TC17钛合金电子束焊接接头的显微组织与力学性能.研究表明,焊接接头由熔合区(Fz)、热影响区(HAZ)和母材区(BM)组成.焊态下,FZ由β柱状晶组成,HAZ由针状α/α'相、等轴α相和亚稳态β相组成.在630～800℃范围焊后热处理后,FZ和HAZ中的亚稳态β相分解,生成α相和β相,随着焊后热处理温度的升高,FZ和HAZ中的α相板条厚度增加,晶界α相发生粗化.焊态和800℃,2h,A.C.焊后热处理条件下,FZ在450℃高温拉伸过程中会析出次生α相板条,导致熔合区抗拉强度升高,屈强比降低.焊接接头的拉伸断裂优先发生于屈服强度低的区域,接头各区域屈服强度相差不大时,最终断裂发生在硬度较低的区域.TC17钛合金电子束焊接接头的最佳焊后热处理制度为630℃,2h,A.C.,此时焊接接头具有良好的拉伸强度和塑性匹配.
关键词:
TC17钛合金
,
电子束焊接
,
显微组织
,
力学性能
