刘靖
,
王永翔
,
万忠民
,
常华伟
,
陈曦
,
罗良
,
舒水明
,
刘伟
工程热物理学报
对用于大功率LED阵列的多孔微热沉的主动冷却方案展开了实验研究,实验结果表明在输入功率为45 W的情况下,不采用多孔微热沉换热时,LED芯片温度在两分钟时间内就升高到了70℃;在采用多孔微热沉后,在50s系统就到达稳定,而且温度仅为38.3℃,即使功率加大到75 W,温度也仅为42.5℃.对多孔微热沉结构进行数值分析,结果表明,优化后的结构能提高LED散热效果,并极大的改善了基板的温度均匀性,有利于LED寿命和性能的提高.
关键词:
多孔微热沉
,
大功率LED
,
散热
,
优化
万忠民
,
沈俊
,
裴后昌
,
刘靖
,
万军华
,
涂正凯
,
刘志春
,
刘伟
工程热物理学报
本文通过理论分析质子交换膜燃料电池堆各种方式的散热量,得到燃料电池堆散热主要由冷却循环水交换出电池.同时组装46片电堆,搭建实验平台,根据实验数据,对这一结论进行了进一步验证.结果表明:稳态时空气流量对电堆换热量可以忽略不计,约97％的产热量由冷却水通过热交换移出电堆.
关键词:
质子交换膜燃料电池
,
散热量
,
热交换
,
氢空
罗琴
,
王俊
,
涂正凯
,
潘牧
,
万忠民
,
刘志春
,
刘伟
工程热物理学报
本文理论推导出全氟磺酸膜中水的冻结温度与摩尔含水量λ之间的关系式,并采用示差扫描量热法通过实验测试不同水含量下Nation211膜的冻结温度.结果表明:Nation211膜的冻结温度随水含量的增大而升高.当膜中水总含量λ＜7时,膜中水的冻结温度下降到-15℃以下;而当A＜20时,膜中水的冻结温度低于-20℃.理论计算与实验测试数据十分吻合.
关键词:
质子交换膜
,
含水量
,
冻结温度
,
低温启动
万忠民
,
刘伟
工程热物理学报
本文建立了小型平板CPL蒸发器毛细多孔芯内汽液两相流动与传热的模型以及金属外壁和工质区的导热模型,并进行耦合求解.分析了金属侧壁效应对蒸发器性能的影响,提出小型平板CPL存在着侧壁效应传热极限.数值结果表明,工质蒸发发生在多孔芯加热表面附近,蒸发器采用单一金属外壁时由于侧壁效应导致系统传热极限低,而上壁采用导热系数大,侧壁及下壁采用导热系数小的新型结构能够明显的提高系统的传热能力,同时使加热表面的温度维持在较低的水平.
关键词:
CPL
,
平板蒸发器
,
多孔介质
,
侧壁效应传热极限
,
耦合数值计算
万忠民
,
刘伟
工程热物理学报
分析了小型平板CPL蒸发器毛细多孔芯上下表面温差对启动的影响,建立了蒸发器满液启动的数学模型.结果表明,对不同的金属外壁,多孔芯上下表面平均温差存在一个最大值,铜壁时,温差较小,侧壁效应明显;采用不锈钢壁及上壁铜、侧壁下壁不锈钢时,温差大,侧壁效应小;采用不锈钢外壁时蒸发器加热面的温度过高.上壁采用导热系数大、侧壁下壁为导热系数小的金属对小型平板CPL蒸发器的正常启动以及降低加热表面温度非常有利.
关键词:
CPL
,
小型
,
平板蒸发器
,
启动
,
预热过程
王永翔
,
万忠民
,
常华伟
,
万军华
,
黄重庆
,
舒水明
工程热物理学报
对采用多孔微热沉的大功率LED阵列主动散热方案进行散热分析,系统采用一个微泵驱动,依靠封闭多孔微热沉系统实现大功率LED阵列的高效散热.数值分析表明:在没有采用多孔微热沉而仅依靠冷却工质散热的情况下,芯片最高温度为87℃,采用上述冷却方案后,芯片温度大幅度降低,系统散热效果明显改善.并且孔隙率和工质入口流速都对系统换热有很大的影响.研究结果表明多孔微热沉系统可以有效解决大功率LED阵列散热问题,提高LED芯片的寿命和性能.
关键词:
大功率LED阵列
,
多孔微热沉
,
散热
,
数值分析
涂正凯
,
万忠民
,
盖东兴
,
刘伟
工程热物理学报
本文建立了小型平板CPL蒸发器二维的整场数学模型,并用SIMPLE程序对蒸发器进行整场耦合求解.研究表明,平板型CPL蒸发器存在着侧壁效应传热极限,减小液体补偿腔的高度,减小侧壁以及下壁的厚度以及增加毛细芯的高度可以提高CPL的传热能力.
关键词:
CPL
,
蒸发器
,
多孔介质
,
侧壁导热
,
优化设计
