曾心苗
,
黄子瀚
,
张龙
,
王红杰
,
鲍矛
,
叶仕有
,
刘茂林
膜科学与技术
doi:10.3969/j.issn.1007-8924.2009.06.003
制备了用于放射性气溶胶取样监测的增强微孔滤膜,讨论了铸膜液配方、制膜工艺参数和添加剂对膜结构和性能的影响.实验结果表明,以PVP为致孔添加剂,以面密度较低的无纺布为支撑层,控制铸膜液浓度和成膜工艺,可得到表面收集特性好,过滤效率高的PVDF双功能层增强微孔滤膜.该增强微孔滤膜取样阻力小,流量大,强度高,配合人工核素气溶胶快速监测装置,可进行高氡浓度环境下α放射性气溶胶的实时连续监测.
关键词:
放射性气溶胶
,
表面收集特性
,
增强微孔膜
,
添加剂
,
制膜条件
马晓平
,
惠卫军
,
刘春明
,
于同仁
,
孙维
钢铁研究学报
为了降低冷作强化非调质钢冷镦变形的变形抗力，研究了冷作强化非调质钢MFT8在冷变形过程中的鲍辛格效应。结果表明，鲍辛格效应随冷拔减面率γ增加而提高；γ=30%时，鲍辛格效应最大，压缩真应力最小；γ＞30%时，压缩真应力重新提高，这是鲍辛格效应与加工硬化共同作用的结果，即加工硬化抵消了鲍辛格效应。
关键词:
鲍辛格效应;冷变形;冷作强化;非调质钢
马晓平
,
惠卫军
,
刘春明
,
于同仁
,
孙维
钢铁研究学报
为了降低冷作强化非调质钢冷镦变形的变形抗力,研究了冷作强化非调质钢MFT8在冷变形过程中的鲍辛格效应.结果表明,鲍辛格效应随冷拔减面率γ增加而提高;γ=30%时,鲍辛格效应最大,压缩真应力最小;γ＞30%时,压缩真应力重新提高,这是鲍辛格效应与加工硬化共同作用的结果,即加工硬化抵消了鲍辛格效应.
关键词:
鲍辛格效应
,
冷变形
,
冷作强化
,
非调质钢
马绍华
,
任安峰
,
李贵才
,
黄建文
,
董方
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2001.01.012
根据炮钢材料的拉伸－压缩特性，通过模拟实验，建立了以鲍兴格效应系数为函数计算自紧身管壁内任意一点残余应力的理论模型。与以往不同的是利用炮钢材料的拉伸－压缩试样，通过拉伸－压缩实验用最小二乘法拟合出鲍兴格效应系数与壁内最大拉伸变形量的关系。在计算自紧身管残余应力时，鲍兴格效应系数不再被视为常量而被视为变量，因此，这就克服了以往鲍兴格效应系数取平均值所带来的误差。本文采用修正的Mises屈服准则以及形变理论，按广义平面应变问题，建立了强化材料的应力应变模型，导出了具有应变硬化，鲍兴格效应系数被视为变量的强化材料液压自紧圆筒的残余应力公式。实验也表明：用鲍兴格系数为变量的理论模型进行炮钢材料自紧身管的残余应力计算更合理，更能反映自紧火炮身管的实际状态。
关键词:
鲍兴格效应
,
自紧身管
,
残余应力
王德平
,
黄文旵
材料导报
生物玻璃是重要的无机生物医用材料之一.论述了生物玻璃材料的发展历史、研究现状及发展方向,特别是详尽地讨论了生物玻璃因其具有良好的生物活性、生物相容性而广泛地应用于骨科、矛科的替代及骨组织工程中的领域,最后展望了生物玻璃材料的应用前景.
关键词:
生物玻璃
,
研究现状
,
发展概况
聂义宏
,
惠卫军
,
董瀚
,
时捷
,
傅万堂
钢铁
研究了不同含量硼元素(0.0006%～0.0027%)对中碳高强度弹簧钢力学性能的影响.研究结果表明,添加微量硼能够显著提高钢的淬透性,且不同硼含量试验钢的淬透性无明显差别.适当提高钢中的硼含量,试验钢的强度虽有所降低,然而其冲击韧性却得到明显提高.在相同的硬度水平下,随着钢中硼含量的增加,以鲍辛格扭转试验所获得的逆回曲线面积所表征的试验钢的弹减抗力逐渐提高.
关键词:
硼
,
高强度弹簧钢
,
力学性能
,
淬透性
,
弹减抗力
黄林勇
,
刘宏
,
刘铎
,
张素芳
,
王继扬
,
胡陈果
人工晶体学报
采用NH4Cl为矿化剂,以金属锌片为锌源,水热合成出多种不同形貌的ZnO微纳米结构.其中ZnO纳米棒及铅笔都沿[001]方向生长,结晶性很好.在水热条件下, ZnO纳米棒通常倾向于自组装成花状的结构.本文从鲍林电负性的角度揭示了形成这些微纳米结构的化学反应机理,分析了Cl 和NH+4在这些微纳米结构形成过程中所起的作用.研究结果表明:温度和填充度对ZnO纳米结构的结晶性和形貌也有重要的影响.当温度从150 ℃升至180 ℃时,ZnO纳米晶的结晶性明显更好.当填充度从60%增加到80%时,除了形成ZnO纳米棒花状自组装结构以外,在金属锌片表面还趋于生成大量的ZnO微球.
关键词:
ZnO
,
NH4Cl
,
水热法
,
鲍林电负性
,
自组装
滕晓慧
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2015.01.009
分析沉钒废水脱除氨氮过程中汽提脱氨塔结垢形成原因,主要是由于在高温、碱性条件下,沉钒废水中钙、镁离子极易与水中碳酸根、氢氧根、硅酸根等离子发生复杂反应,形成钙镁垢.提出解决脱氨塔结垢措施:①向沉钒废水中加入质量比例0.02％的阻垢分散剂KL101;②采取定期清洗汽提脱氨塔管道、换热器、鲍尔环填料等方法.通过实施以上措施后,汽提脱氨塔运行周期由不足7d提高到40d以上,实现长周期、安全稳定连续运行,脱氨后的沉钒废水NH3-N浓度不大于30 mg/L,达标排放.
关键词:
沉钒废水
,
氨氮
,
汽提
,
脱氨塔
,
结垢
