马晓平
,
惠卫军
,
刘春明
,
于同仁
,
孙维
钢铁研究学报
为了降低冷作强化非调质钢冷镦变形的变形抗力，研究了冷作强化非调质钢MFT8在冷变形过程中的鲍辛格效应。结果表明，鲍辛格效应随冷拔减面率γ增加而提高；γ=30%时，鲍辛格效应最大，压缩真应力最小；γ＞30%时，压缩真应力重新提高，这是鲍辛格效应与加工硬化共同作用的结果，即加工硬化抵消了鲍辛格效应。
关键词:
鲍辛格效应;冷变形;冷作强化;非调质钢
马晓平
,
惠卫军
,
刘春明
,
于同仁
,
孙维
钢铁研究学报
为了降低冷作强化非调质钢冷镦变形的变形抗力,研究了冷作强化非调质钢MFT8在冷变形过程中的鲍辛格效应.结果表明,鲍辛格效应随冷拔减面率γ增加而提高;γ=30%时,鲍辛格效应最大,压缩真应力最小;γ＞30%时,压缩真应力重新提高,这是鲍辛格效应与加工硬化共同作用的结果,即加工硬化抵消了鲍辛格效应.
关键词:
鲍辛格效应
,
冷变形
,
冷作强化
,
非调质钢
马绍华
,
任安峰
,
李贵才
,
黄建文
,
董方
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2001.01.012
根据炮钢材料的拉伸－压缩特性，通过模拟实验，建立了以鲍兴格效应系数为函数计算自紧身管壁内任意一点残余应力的理论模型。与以往不同的是利用炮钢材料的拉伸－压缩试样，通过拉伸－压缩实验用最小二乘法拟合出鲍兴格效应系数与壁内最大拉伸变形量的关系。在计算自紧身管残余应力时，鲍兴格效应系数不再被视为常量而被视为变量，因此，这就克服了以往鲍兴格效应系数取平均值所带来的误差。本文采用修正的Mises屈服准则以及形变理论，按广义平面应变问题，建立了强化材料的应力应变模型，导出了具有应变硬化，鲍兴格效应系数被视为变量的强化材料液压自紧圆筒的残余应力公式。实验也表明：用鲍兴格系数为变量的理论模型进行炮钢材料自紧身管的残余应力计算更合理，更能反映自紧火炮身管的实际状态。
关键词:
鲍兴格效应
,
自紧身管
,
残余应力
郭崇武
电镀与涂饰
制定了宽温酸性镀酸锌工艺.滚镀的最佳工艺为:氯化锌45～55 g/L,氯化钾200 ～ 230 g/L,硼酸30～35 g/L,402主光剂1 mL/L,402辅光剂30 mL/L,温度15～45℃,pH=4.5～5.5,电压5.5～6.5 V.挂镀时只需改氯化锌含量为55～65 g/L,电流密度1～3 A/dm2.该工艺允许的温度范围宽,镀液稳定,出光快,均镀能力和深镀能力好.所用主光剂和辅光剂都具有较好的抗氧化能力.
关键词:
酸性镀锌
,
温度范围
,
光亮剂
,
抗氧化性
王三忠
,
王新志
,
宋素格
,
刘海强
,
高新军
钢铁
重点分析了影响宽板坯表面纵裂纹的主要因素和各种因素间的相互作用,同时结合现场宽板坯的实际生产特点,主要从钢水质量、保护渣、水口浸入深度、结品器、一次冷却、拉速等方面对工艺条件进行了优化,并取得了较好的控制效果.分析认为:生产宽板坏时,钢水w([S])控制在0.01%以下,同时尽量避开包晶区;保护渣液渣层大于10mm,渣耗稳定在0.5～0.7kg/t;水口浸入深度为110～150mm;钢水过热度为15～25℃,拉速稳定在1.1～1.20m/min;结晶器铜板厚度大于38mm,锥度控制在1.0%～1.2%,进出水温差控制在7～9℃时,可有效抑制宽板坏表面纵裂纹.
关键词:
纵裂纹
,
宽板坯
,
表面质量
,
连铸
吴燕林
,
王东城
,
熊杰
,
王志杰
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20150444
弧形板是定宽压力机进行运动转化和轧制力传递的关键部件,扇形齿用于防止弧形板之间的打滑.对定宽压力机的基本结构进行分析后,发现当弧形板磨损后,扇形齿会在一定范围内自动偏转,保证运动转化和轧制力传递的正常进行,当扇形齿偏转到极限位置时,如果弧形板继续磨损,就会造成扇形齿的破坏.为防止这种破坏的发生,根据设备几何参数定量计算弧形板的磨损极限,为定宽压力机的检修与备件更换提供理论依据.对影响弧形板极限磨损量的关键结构参数进行分析,为设备改造及国产化提供指导.
关键词:
定宽压力机
,
弧形板
,
扇形齿
,
磨损
白埃民
,
何崇智
金属学报
本文采用最优化方法研究了X射线衍射线线形分析中,用积分宽度法测算嵌镶尺寸和点阵畸变时,衍射线线形几何宽化的校正问题。寻求出物理宽化函数f(x)和几何宽化函数g(x)九种可能搭配中,未曾解决的四种搭配的几何宽化校正公式,并求出了Cauchy平方型与Cauchy平方型(CC-CC)搭配的几何宽化校正公式,从而完善了积分宽度法中几何宽化校正方法。
关键词:
