张鹏
,
郑超
,
马跃
,
唐朝云
,
宋庆翔
,
王新强
,
于浩波
,
卢贵武
人工晶体学报
采用密度泛函理论(DFT)和赝势方法,研究CdHg(SCN)4(CMTC)的晶体结构、电子结构和光学性质.计算结果表明:优化后的晶体晶格常数与实验值基本一致,CMTC晶体以-Cd-N=C=S-Hg-为链形成的无限三维网络结构具有较强的稳定性;能带结构具有明显的直接带隙结构,用LDA+U方法计算CMTC晶体带隙为3.223 eV,与实验值3.265 eV相接近;键合性质的计算显示S-C和C-N键具有明显的共价性,而Cd-N和Hg-S键具有明显的离子性.依据阴离子基团理论,计算了CMTC晶体的倍频系数,CMTC晶体倍频系数的计算值(d14=1.58～ 1.74 pm/V,d15=5.77～7.69 pm/V)与实验值(d14=1.4 ±0.6 pm/V,d15 =6.0 ±0.9 pm/V)基本一致,研究发现CMTC晶体的非线性光学效应主要来自于多面体Cd (NCS)4和Hg (SCN)4基团.
关键词:
CMTC晶体
,
光学性质
,
密度泛函理论
,
倍频系数
王丽萍
,
王立峰
,
罗志俊
,
李舒笳
,
王勇
,
王猛
,
马跃
材料科学与工艺
采用ON和SEM分析方法研究了帘线钢空气气氛下连续氧化行为以及高线精轧、吐丝温度对热轧盘条表面氧化铁皮厚度和相组成的影响,同时采用热模拟方法分析了FeO层发生先共析、共析转变生成Fe3O4的条件.实验结果表明,945℃是帘线钢快速氧化起点温度,随着温度升高,氧化速率急剧增加;而当温度降低到700℃时,氧化过程极其缓慢.控制700～ 945℃范围内的冷速是控制氧化铁皮厚度及相组成的关键工艺.高线生产控制精轧和吐丝温度在900～940℃,氧化铁皮厚度7～20 μm,FeO质量分数为65％～ 80％,具有最佳除鳞性能.热模拟分析表明,400～500℃是FeO层发生共析转变的“鼻尖”温度,孕育期最短.提高400～500℃区间冷速可抑制FeO层发生共析转变,使机械除鳞率提高3％左右.
关键词:
帘线钢
,
轧制工艺
,
氧化铁皮
,
FeO层
,
先共析Fe3O4
,
共析转变
罗志俊
,
沈俊昶
,
苏航
,
丁跃华
,
杨才福
,
张永权
,
马跃
材料热处理学报
采用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜并利用背散射电子衍射(EBSD)的方法对低碳NiCrMoV钢经不同冷却方式获得的马氏体/贝氏体组织、亚结构进行了定量分析,研究其对强韧性的影响.结果表明:10CrNi5MoV钢原始奥氏体晶粒内的组织经不同比例马氏体、贝氏体混合后,强度变化不大,而韧性随板条柬和板条块尺寸的减小而提高,此时单个板条的宽度在0.38 μm左右.进一步研究表明,板条束界和板条块界对裂纹扩展具有相同的阻碍作用,且板条块宽度对冲击韧性的影响作用远远大于板条束.因此,本研究中的板条块可作为低碳马氏体钢对韧性起作用的组织控制亚单元,即板条块尺寸为控制韧性的"有效晶粒尺寸".
关键词:
板条马氏体
,
板条贝氏体
,
强韧性
,
EBSD
,
裂纹扩展
马跃
,
苏航
,
潘涛
,
余音宏
,
杨才福
,
张永权
,
彭云
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2012.00225
研究了中高碳钢中复合延性夹杂物形成的热力学条件及其热稳定性.通过Thermo-Calc热力学计算及夹杂物显微观察等方法,分析了S含量及Ca处理对复合延性夹杂物形成及数量的影响,并利用高温淬火实验研究了复合延性夹杂物的热稳定性.计算及实验结果表明:在0.001％-0.01％S含量范围内,不进行Ca处理时,随着S含量升高,复合延性夹杂物的数量增多,但氧化物被包裹的比例不超过90％; Ca处理能大幅度提高氧化物被包裹的比例,使含0.006％S的钢中氧化物接近100％被包裹;S含量提高及Ca处理促进复合延性夹杂物出现的原因是将硫化物的析出温度提高到了基体凝固点以上;基体热履历对复合夹杂物的稳定性有重要影响,即过高的钢坯加热温度使硫化物从氧化物上部分或完全脱离;在Ca处理同时,保持S含量在0.006％以上才能抑制硫化物完全脱离,以保证复合延性夹杂物的热稳定性.
关键词:
中高碳钢
,
复合延性夹杂物
,
S含量
,
Ca处理
,
热力学计算
罗志俊
,
李舒笳
,
孙齐松
,
马跃
,
王晓晨
,
王猛
,
王丽萍
材料热处理学报
利用保证载荷及透射电镜(TEM)的试验方法,分析了铁素体+马氏体双相(F+M)组织及铁素体+珠光体(F+P)组织在静态载荷下对高强螺栓永久变形行为的影响.结果表明:F+P组织高强螺栓时效前永久伸长量达到15 μm以上,时效后大幅度下降至不高于5 μm;铁素体-马氏体类型非调质螺栓时效前后永久伸长量变化较小,均为1～2 μm.在200～400 ℃范围内时效处理,F+P类型和F+M类型非调质钢螺栓强度先增加后减小,在250～300℃时达到峰值,但均高于未时效处理螺栓.铁素体内部大量的相互缠结的位错以及胞状亚结构(亚晶粒)是铁素体-马氏体双相钢螺栓时效前后永久伸长变化较小的原因.螺栓制造过程中的拉拔变形诱导析出纳米尺寸的细小碳化物或氮化物阻碍位错运动和沉淀强化是时效后强度变化的原因.
关键词:
非调质钢
,
铁素体-马氏体组织
,
高强螺栓
,
静态载荷
,
永久伸长
宋庆翔
,
张鹏
,
马跃
,
周广刚
,
郑超
,
王新强
,
卢贵武
人工晶体学报
采用密度泛函理论计算了ZnCd(SeCN)4(简称ZCSC)和CdHg(SeCN)4(简称CMSC)晶体的声子色散谱、声子态密度,系统研究了这两种晶体的比热容、热膨胀率、热导率、热扩散率等热学性质.理论计算得到常温下ZCSC和CMSC晶体的比热容分别为0.454 J·g-1·K-1和0.374 J·g-1·K-1,而本文通过差示扫描量热仪实验测量这两种晶体的比热容分别为0.460 J·g-1·K-1和0.306 J·g-1·K-1,理论计算与实验结果相符.研究结果还表明ZCSC晶体的热导率及热扩散率均为CMSC晶体的5～7倍,而ZCSC晶体的热膨胀率约是CMSC晶体的1/3,因此ZCSC晶体是热学性质优异抗激光损伤能力强的非线性光学晶体.
关键词:
ZCSC晶体
,
CMSC晶体
,
声子色散谱
,
热学性质
邸全康
,
王全礼
,
晁月林
,
周玉丽
,
马跃
,
王立峰
材料热处理学报
采用Thermo-Calc软件对耐氯盐腐蚀高Cr钢(8.0％～11.0％)和中Cr钢(3.5％～6.5％)各相摩尔分数,N和Cr在各相中的质量分布进行了计算.结果表明,含N质量分数为0.03％ ～0.08％的高Cr钢在837 ～783℃时,析出Cr2N相且N几乎完全固溶其中,有7.8％ Cr固溶于α中,0.7％ Cr形成M23C6,剩余Cr形成Cr2N;Cr钢在870～ 773℃时,析出CrN相,645℃时CrN转变为Cr2N相,4％ Cr固溶于α中,0.7％Cr形成M23C6,剩余Cr形成Cr2N.控制板条马氏体比例95％以上的条件是高Cr钢的临界冷速≥0.5℃/s,中Cr钢的冷速≥10℃/s.在10℃/s冷速下,中Cr钢中存在约3.5％的介于板条马氏体带之间的薄膜状残留奥氏体.为了减少中Cr钢混晶,采用单道次压缩热模拟试验,确立了实验钢的动态再结晶的临界条件,得出变形激活能和应力指数分别为234085 J/mol和1.79,并建立了实验钢的Z参数的表达式.
关键词:
耐Cl-1腐蚀
,
Cr-N钢
,
相变
,
动态再结晶
潘涛
,
李丽
,
马跃
,
江波
,
崔银会
,
苏航
钢铁
利用热力学计算软件ThermoCalc和Gleeble物理模拟技术辅助进行抗剥离车轮钢的合金设计。热力学计算结果显示，从成分设计的角度出发，提高Si含量和降低C含量会提高车轮钢的相变点，可有效抑制车轮钢的制动剥离现象。动态升温模拟试验也说明，提高Si含量可改善车轮钢的抗剥离性能。但是，降低C含量也带来车轮钢耐磨性的降低，而提高Si含量则在基本不损害塑性的情况下，显著提高车轮钢的强度。
关键词:
车轮钢;合金设计;热力学;剥离;相变
马跃
,
彭云
,
潘涛
,
李丽
,
苏航
材料热处理学报
研究了显示中高碳钢珠光体球团界的多种试验方法。结果表明：金相腐蚀方法能快速显示出珠光体球团界;电子背散射技术（EBSD）方法显示出的晶界较为复杂,不能精确统计珠光体球团尺寸。在中高碳车轮钢中,应用此金相腐蚀方法,充分显示出了珠光体球团界,且界线清晰,可以保证进行精确定量统计。统计结果表明,珠光体球团尺寸大小与生产工艺有关,球团尺寸减小,韧性提高。此金相腐蚀方法可以应用在其它中高碳珠光体钢中,而不需对腐蚀方法进行较大调整。
关键词:
珠光体
,
球团尺寸
,
金相
,
EBSD
,
中高碳钢
