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激光熔覆Ni包Al+1%Y2O3覆层的组织分析

表面技术

以Ni包Al粉末和少量Y2O3粉末为原料,在20钢基体表面激光熔覆Ni-Al金属间化合物,获得了质量良好的熔覆层.运用光学显微镜、扫描电子显微镜分析了熔覆层的组织结构,利用能谱仪、X-ray衍射仪分析了熔覆层的成分与相结构,研究了热处理对其组织、性能和有序化的影响.结果表明:熔覆层主要由Ni3Al,γ-(Fe,Al),NiAl,AlNiY和Al2Y等相组成,热处理后,Ni3Al相由无序化转变成有序化,并且NiAl相的有序化得以保留.

关键词: Ni包Al , 激光熔覆 , 金属间化合物 , 熔覆层 , 组织结构 , 相结构 , 有序化

LPG储罐用钢焊接接头冲击试样断口分析

物理测试

通过焊接工艺试验研究影响LPG储罐用钢09MnNiDR焊接接头低温韧性的因素,首先对不同工艺后的焊接接头进行系列低温冲击试验,然后对不同工艺编号的冲击试样断口进行扫描电镜分析,研究了不同焊接工艺下试样断口的组织形貌特征,研究结果表明采用多层多道焊配合以较小的焊接线能量可以有效提高焊缝金属的低温韧性。

关键词: LPG储罐 , 09MnNiDR , 焊接接头 , 低温韧性 , 断口

汽车转向传动轴断裂原因分析

卢书媛 , , 王卫忠 , 徐海斌 , 徐罗平

机械工程材料

通过断口形貌与显微组织观察、化学成分测试等分析了汽车转向传动轴断裂失效的原因.结果表明:转向传动轴属扭转疲劳断裂,裂纹萌生于其外表面,表面粗糙的机加工痕迹形成裂纹源,是造成转向传动轴早期失效的主要原因.

关键词: 扭转疲劳 , 汽车转向传动轴 , 断裂

TC21钛合金高温热变形行为研究

朱知寿 , 王新南 , , 陈明和

中国材料进展

研究了不同热变形条件下TC21钛合金的流变应力行为和微观组织演变规律,分析了高温热变形行为模型及动态再结晶现象.结果表明,随变形温度的升高和热变形速率的降低,TC21钛合金在热变形过程中相变和变形同时发生,导致了热变形过程中的动态回复和再结晶现象.

关键词: TC21钛合金 , 热变形 , 微观组织 , 回复 , 再结晶

LPG储罐用钢焊接接头冲击试样断口分析

物理测试

通过焊接工艺试验研究影响LPG储罐用钢 09MnNiDR焊接接头低温韧性的因素,首先对不同工艺后的焊接接头进行系列低温冲击试验,然后对不同工艺编号的冲击试样断口进行扫描电镜分析,研究了不同焊接工艺下试样断口的组织形貌特征,研究结果表明采用多层多道焊配合以较小的焊接线能量可以有效提高焊缝金属的低温韧性。

关键词: LPG储罐 , 09mnnidr , welded joints , low temperature toughness , fracture

镁基大块金属玻璃特性及其制备

, 王立跃 , 张书权 , 胥锴

金属世界 doi:10.3969/j.issn.1000-6826.2008.06.013

综述了大块镁基金属玻璃的发展过程及最新的研究进展,介绍了大块镁基金属玻璃的特性和几种制备方法,最后阐明大块镁基金属玻璃的研究重点和应用前景.

关键词: 镁基大块金属玻璃 , 研究进展 , 特性 , 制备方法

ZL108铝筒断裂原因分析

卢书媛 , 朱一波 , 徐海斌 , 王卫忠 ,

物理测试 doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0777.20150061

某公司生产的铝筒在使用过程中发生断裂.在断裂部位取样并对断口进行了宏观形貌分析、微观形貌分析、化学成分分析和硬度分析,结果表明,断裂铝筒的主要化学成分符合GB/T 1173《铸造铝合金》对ZL108的要求,显微组织正常,但是在铝筒断面上可以观察到较多气孔,此外铝筒的硬度低于GB/T 1173《铸造铝合金》对ZL108的要求.综合分析可以确定,ZL108铝筒基体内存在较多气孔,硬度较低,这是造成其断裂的根本原因;此外在裂源附近存在塑性形变痕迹,这可能是铝筒在使用过程中受外物撞击所致,是引发铝筒断裂的诱因.

关键词: 铝筒 , 断裂 , 气孔 , 失效

PBS-PEG生物降解聚酯共聚物的合成与性能

周晓明 , 王玉龙 ,

高分子材料科学与工程

使用丁二酸、丁二醇和聚乙二醇为原料,通过一步投料法进行熔融缩聚,制备了一系列聚丁二酸丁二醇酯-聚乙二醇(PBS-PEG)聚酯共聚物。采用核磁共振(1H-NMR)、凝胶渗透色谱(GPC)、广角X射线衍射仪(WAXD)、偏光显微镜(PLM)和接触角分析仪等表征手段对共聚物的结构和性能进行研究。研究结果发现,聚酯共聚物中,随着PEG链段含量的增加,共聚物的衍射峰强度逐渐降低;同时,随PEG含量增加,共聚物亲水性明显改善;此外,PBS-PEG聚酯共聚物在80℃等温结晶过程中可形成环带球晶形态。

关键词: 聚丁二酸丁二醇酯共聚物 , 聚乙二醇 , 聚酯共聚物 , 环带球晶 , 水接触角

晶粒尺寸及Taylor因子对过时效态7050铝合金挤压型材横向力学性能的影响*

, 李静媛 , 王一德

金属学报 doi:10.11900/0412.1961.2015.00163

采用常温冲击实验和拉伸实验研究了大断面7050铝合金型材横向3个典型位置的力学性能的差异, 并通过OM, EBSD和TEM分析了其显微组织. 结果表明: 晶粒尺寸约为12 μm的型材芯部比晶粒尺寸约为6 μm的边部的屈服强度高, 其原因是芯部较硬Copper取向的形变织构组分更强. 根据固溶合金元素含量所得的固溶强化项、亚晶粒尺寸所得的晶界强化项和合金的屈服强度可计算Taylor因子, 芯部为3.925, 边部为2.257. 晶界强化模型中Hall-Petch模型比Nes模型更适用于计算固溶后的晶界强化对合金屈服强度的贡献. 此外, 还建立了3种试样过时效态冲击功与亚晶粒尺寸之间的线性关系.

关键词: 7050铝合金 , 晶界强化 , Taylor 因子 , 冲击功 , 屈服强度

晶粒尺寸及Taylor因子对过时效态7050铝合金挤压型材横向力学性能的影响

, 李静媛 , 王一德

金属学报 doi:10.11900/0412.1961.2015.00163

采用常温冲击实验和拉伸实验研究了大断面7050铝合金型材横向3个典型位置的力学性能的差异,并通过OM,EBSD和TEM分析了其显微组织.结果表明:晶粒尺寸约为12 μm的型材芯部比晶粒尺寸约为6μm的边部的屈服强度高,其原因是芯部较硬Copper取向的形变织构组分更强.根据固溶合金元素含量所得的固溶强化项、亚晶粒尺寸所得的晶界强化项和合金的屈服强度可计算Taylor因子,芯部为3.925,边部为2.257.晶界强化模型中Hall-Petch模型比Nes模型更适用于计算固溶后的晶界强化对合金屈服强度的贡献此外,还建立了3种试样过时效态冲击功与亚晶粒尺寸之间的线性关系.

关键词: 7050铝合金 , 晶界强化 , Taylor因子 , 冲击功 , 屈服强度

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