穆景阳
,
陈江平
,
娄骏
,
陈芝久
工程热物理学报
超市中开式陈列柜风幕的卷吸作用是陈列柜热负荷的主要来源.良好的风幕系统可以提高冷空气的利用率,达到减少热负荷,节约能源的目的.本文采用有限元法,以某型卧式超市陈列柜为研究对象,对陈列柜风幕形成的机理和影响参数进行了分析,并用实验结果验证了理论模型.
关键词:
超市陈列柜
,
CFD
,
有限元法
王波
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陈列
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张旭
,
李聿军
,
李亮
,
李少翔
,
张家泉
连铸
doi:10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20160102
采用有限元法,建立了大方坯凝固传热过程的数学模型.基于射钉试验验证了该模型的正确性.基于该凝固模型,分析了中心固相率与不同定义下凝固率的关系,提出了中心固相率在0～0.2范围内作为末端电磁搅拌的合理位置,适用于所有钢种;而面积凝固率在0.6～0.8范围内作为末端电磁搅拌的合理位置,只适用于高碳特殊钢.工业性生产试验进一步验证了这一观点,并取得了较好的冶金效果.
关键词:
大方坯连铸
,
末端电磁搅拌
,
安装位置
,
固相率
,
凝固率
张海泉
,
谢有
,
成国光
,
陈列
,
寇玉山
钢铁
以EAF电炉-LF精炼炉-VD真空精炼炉-LF精炼炉-CC连铸工艺流程生产含硫齿轮钢SAE8620H热轧棒材,利用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪分别对棒材横纵截面的边缘部位、1/2半径处和中心部位的夹杂物进行了检测,综合分析了夹杂物的尺寸、数量、分布以及形貌和成分.结果表明:含硫齿轮钢SAE8620H热轧棒材中的夹杂物主要有单独硫化锰和核心主要是Al2O3和MgO-Al2O3,外围是MnS或者(Ca、Mn)S的氧硫复合夹杂物；从边缘到中心,夹杂物总数递增,氧硫复合夹杂物比例递减；棒材横截面上夹杂物大部分小于2μm,长宽比小于3；棒材纵截面上夹杂物平均长度为11μm,边缘部位夹杂物平均长度较中心部位短3μm,纺锤状夹杂物的比例占30％.
关键词:
含硫齿轮钢SAE8620H
,
热轧棒材
,
硫化物夹杂
,
氧硫复合型夹杂物
铁生年
,
王忠英
,
陈列
,
李星
,
李昀珺
机械工程材料
为提高GCr15轴承钢的质量,在生产中采用钢包精炼炉进行钡合金脱氧,并将此工艺生产的钢与钢包精炼炉和真空精炼炉用铝脱氧的钢进行了夹杂物对比分析和疲劳寿命对比试验.结果表明:钡合金脱氧钢的疲劳寿命高于相同氧含量真空和非真空铝脱氧钢的,钢中的夹杂物细小均匀,呈弥散分布,并消除了点状夹杂物;喂钡合金线的脱氧效果优于直接加入钡合金块的,其疲劳寿命最高,最终氧含量达到7 mg·kg-1.
关键词:
脱氧
,
轴承钢
,
钡合金
,
疲劳寿命
王鑫潮
,
游志敏
,
成国光
,
寇玉山
,
左辉
,
陈列
钢铁
doi:10.13228/j.b0yuan.issn0449-749x.20130446
以实际工艺流程30t EAF-VOD-LF-模铸冶炼20Cr 13不锈钢为背景,通过热力学计算,对VOD精炼硅脱氧处理后,重新造渣过程中炉渣碱度、合金含量以及钢液温度对钢液中平衡氧含量的影响进行了研究.研究结果表明:钢液中的氧含量随炉渣碱度的增加呈现明显的减小趋势,实际生产中炉渣碱度一般应确保在2以上;为了保证添加合金进行脱氧的冶炼效果,应保证钢液中的硅的质量分数在0.3％以上;降低冶炼温度有利于降低钢液平衡氧含量;炉渣碱度对平衡溶解氧含量和实际生产全氧含量的影响规律基本相同,拟合出平衡溶解氧含量与实际全氧含量之间存在线性关系.
关键词:
20Cr13不锈钢
,
热力学计算
,
VOD精炼
,
硅脱氧工艺
,
氧含量
袁守谦
,
姚成功
,
陈列
,
王治钧
钢铁研究学报
分别选取西钢某厂实际生产中易发生内部角裂缺陷的40Cr和45钢连铸坯为研究对象,通过对缺陷采用热酸浸低倍试验、金相法和探针能谱分析,发现缺陷处不存在明显的组织异常和质点沉淀。运用ANSYS软件对连铸结晶器凝固过程进行热模拟。研究结果表明,缺陷形成于结晶器内的凝固过程,根本原因是铸坯在结晶器中凝固传热不均导致出现铸坯偏角区热节区效应,从而诱导产生热应力,致使沿柱状晶晶间铁素体开裂,并伴随一定量的铸坯鼓肚现象。通过重新设定结晶器铜管圆角半径和优化生产部分工艺后,最终使连铸坯内部角裂评级在1.0级以上的比例下降到10.42%。
关键词:
中碳钢
,
连铸坯
,
内部角裂
,
机制
宋明强
,
李俊儒
,
龚臣
,
陈列
,
佐辉
,
刘雅政
材料热处理学报
用热处理正交实验方法研究了淬火工艺与回火工艺对KT5331(10Cr11Co3W3NiMoVNbNB)钢力学性能的影响.结果表明,KT5331钢的最佳热处理工艺为1080℃保温60 min淬火,680℃保温2h以上回火,组织为板条状的回火马氏体;淬火和回火参数中,回火温度是影响KT5331钢热处理后力学性能的最主要因素,淬火温度及回火温度对冲击功影响最为明显.淬火温度由1080℃升高至1120℃时奥氏体晶粒出现明显长大;随回火温度升高,材料屈服强度、抗拉强度和硬度明显降低,而冲击功显著升高.
关键词:
KT5331
,
热处理
,
正交实验
,
力学性能
李俊儒
,
周乐育
,
龚臣
,
陈列
,
佐辉
,
刘雅政
材料热处理学报
通过在不同加热温度和保温时间下等温奥氏体化,研究了10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒长大行为.结果表明:900～1150℃温度区间内,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高、保温时间延长而增大,且随保温时间延长,晶粒尺寸均匀性下降;由于碳氮化物在1100℃以上发生溶解,1100℃以上奥氏体晶粒发生粗化;1200 ～1280℃温度区间内,由于δ铁素体相的析出,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高而减小.拟合得到900 ～1150℃温度区间内10Cr12Ni3Mo2VN钢奥氏体晶粒生长模型为D=6.67×107 ×t0.303×exp(-1.81×105/RT).
关键词:
10Cr12Ni3Mo2VN钢
,
奥氏体
,
晶粒生长模型
,
δ铁素体
王治钧
,
袁守谦
,
陈列
,
姚成功
,
张文清
钢铁研究学报
对GCr15在精炼过程产生的夹杂物进行分析，为减少夹杂、提升钢材质量奠定理论基础。采用金相、电子探针、光谱等方法，取样分析了西宁特钢EAF-LF-VD-CC流程冶炼的CA2r15在LFVD精炼时非金属夹杂物数量和尺寸的变化，并确定了各工位的夹杂类型和形成原因。试验结果表明，精炼过程夹杂总量一直呈下降趋势。LF精炼后，各尺寸夹杂数量明显变少，主要为尺寸较大的钙铝酸盐和含铝镁钙的复合夹杂；VD脱气后，粒径大于20tzm的夹杂完全上浮去除，残余夹杂主要为粒径小于10μm的钙铝酸盐和硅铝酸盐。根据分析结果，应优化冶炼工艺，增大对小尺寸夹杂物的去除率，同时应控制Ti、N的含量，避免TiN夹杂在钢液凝固过程中的析出和聚集。
关键词:
轴承钢
,
非金属夹杂物
,
数量变化
,
夹杂类型
