陈连生
,
米振鹏
,
田亚强
,
宋进英
,
魏英立
,
郑小平
,
徐静辉
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201512023
通过 Gleeble-3800型热模拟试验机测出含铜低碳硅锰钢在不同冷却速率(1~150℃·s－1)下连续冷却的热膨胀曲线，绘制出该钢的连续冷却转变(CCT)曲线；结合金相观察及显微硬度测试分析了冷却速率对相变组织及硬度的影响。结果表明：冷却速率在1~5℃·s－1时，显微组织主要为铁素体＋珠光体；当冷速为10℃·s－1时组织中出现马氏体，随着冷速增大，马氏体含量增多，珠光体发生退化并逐渐减少，铁素体总量减少，其中针状铁素体增加而多边形铁素体减少并消失；冷却速率超过120℃·s－1后，针状铁素体基本消失，显微组织为马氏体＋少量残余奥氏体；试验钢显微硬度随冷却速率的增大而增加。
关键词:
含铜低碳硅锰钢
,
CCT 曲线
,
显微组织
魏英立
,
张源
,
王跃华
,
田亚强
,
宋进英
,
郑小平
,
陈连生
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2016.08.020
采用OM、SEM、EDS、XRD等分析技术研究了镀层锌花特征、成分、相组成及厚度测量;采用辉光放电光谱仪(GDOES)研究沿镀层厚度方向上各元素的含量变化规律;通过盐雾试验对镀层进行腐蚀测试,并探讨镀层在腐蚀过程中的组织演变规律.结果表明:镀层表面锌花呈现树枝叶晶网格状、碎点状、六角星型3种形态,不同形态锌花成分相差无异;镀层整体厚度为17～18 μm,外镀层为11～13 μm,金属化合物层4～5 μm;外镀层相组成除Al、Zn线条外,还有微量的FeAl3相、α-Fe-Al-Si等,且Al、Zn含量之和维持在96％以上;越靠近金属化合物层时,其Al、Zn含量越少,而Fe元素含量逐渐上升,抵达钢基体含量为100％.在中性盐雾试验144 h周期内,镀55％ Al-Zn-1.6Si合金镀层表现出了优异的耐腐蚀能力.
关键词:
表层
,
物相特征
,
镀层
,
锌花
,
腐蚀行为
陈连生
,
胡宝佳
,
宋进英
,
张健杨
,
郑小平
,
魏英立
,
田亚强
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2015.000906
采用双相区再加热-淬火-碳配分(IQ&P)工艺,研究初始组织为铁素体+珠光体的IQ&P-Ⅰ多相钢和初始组织为马氏体的IQ&P-Ⅱ多相钢的组织形貌、残留奥氏体及力学性能.结果表明:初始组织为铁素体+珠光体的IQ&P-Ⅰ多相钢室温组织中,铁素体和马氏体基本呈块状分布,块状残留奥氏体存在于铁素体与马氏体界面处,薄膜状只存在于马氏体内的板条之间,且残留奥氏体含量较少,TRIP效应不明显,其抗拉强度为957 MPa,伸长率只有20%,强塑积为19905.6MPa·%.初始组织为马氏体的IQ&P-Ⅱ多相钢中铁素体和马氏体大多呈灰黑色的板条状或针状,且细小的针状马氏体均匀地分布在铁素体基体上,残留奥氏体只以薄膜状平行分布在铁素体基体上,体积分数达到了13.2%,且具有较高的稳定性,TRIP效应较明显,强塑积达到21560MPa·%,可以获得强度和塑性的良好结合.
关键词:
IQ&P工艺
,
多相钢
,
残留奥氏体
,
强塑积
,
瞬时加工硬化指数
王跃华
,
宋进英
,
魏英立
,
郑小平
,
田亚强
,
刘志兴
,
孙学玉
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2017.02.026
为制定65Mn窄范围质量控制工艺参数,利用OM、SEM、拉伸试验机及洛氏硬度仪等,研究热轧窄带65Mn钢的终轧温度、终轧后冷速下以及卷取后冷速对珠光体组织及力学性能的影响.结果表明:在其他工艺参数相同的情况下,随着终轧温度的提高、终轧后冷却速率的减缓和卷取后冷却速率的加快,热轧窄带65Mn钢珠光体球团尺寸和片层间距不断增大、片层变厚、抗拉强度及硬度均逐渐降低,当终轧温度大于960℃、终轧后冷却速率小于5.58℃/s及卷取后冷却速率小于0.1℃/s时,其抗拉强度小于900 MPa.
关键词:
热轧窄带65 Mn钢
,
终轧温度
,
冷却速率
,
珠光体
,
力学性能
田亚强
,
张明山
,
李然
,
魏英立
,
宋进英
,
郑小平
,
陈连生
材料热处理学报
通过双相区等温-水淬(I&Q)和双相区等温-奥氏体化-盐浴等温后水淬(I&Q&P)处理工艺,采用电子探针(EMPA)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和拉伸实验等手段,研究了低碳硅锰钢中Mn元素的配分行为及奥氏体化工艺参数对I&Q&P工艺处理后材料的组织与性能的影响.结果表明:经I&Q&P工艺处理,短时奥氏体化后并未消除I&Q工艺Mn配分效果,其室温组织为板条状马氏体和残留奥氏体.随奥氏体化程度增加,材料的抗拉强度先升高后降低,最高可达1267 MPa,材料的伸长率不断降低.在恰好完全奥氏体化时的晶粒尺寸较小且C、Mn聚集程度最佳,此时残留奥氏体含量最高,伸长率的降低得以补偿.最高强塑积可达30345 MPa·％,实现了强度和塑性的优良结合.
关键词:
Mn配分
,
奥氏体化
,
I&Q&P工艺
,
残留奥氏体
,
力学性能
郑小平
,
张卫文
,
邵明
,
李元元
材料热处理学报
通过分析7075/6009铝合金层状复合板材内层显微组织与显微硬度分布,研究了固溶处理对板材内层显微组织与力学性能的影响。结果表明：在470-500℃范围内,随着固溶温度的升高,板材内层和过渡区的显微硬度值呈先升后降的趋势,在485℃时达到峰值,而外层显微硬度值呈上升趋势;内层显微组织在485℃时残留的颗粒相数量最少,而在500℃时发生＂过烧＂。在15-300 min内,板材内层和过渡区显微硬度值在30 min时达到峰值,而外层显微硬度值变化不明显;内层显微组织随着固溶时间的延长而变粗大,残留颗粒相数量在30 min后趋于平衡。通过T6热处理工艺：485℃固溶30 min＋水淬＋175℃时效8 h,7075/6009铝合金层状复合板材可获得较高的力学性能：抗拉强度为404 MPa,屈服强度为364 MPa,伸长率为15.3%;同比T6热处理的6009铝合金板材,其抗拉强度提高36%,屈服强度提高75%,但伸长率降低16%。
关键词:
7075/6009层状复合板材
,
固溶处理
,
显微组织
,
力学性能
郑小平
,
薛德胜
,
李发伸
,
成昭华
,
吴光恒
,
沈保根
金属功能材料
doi:10.3969/j.issn.1005-8192.2003.05.004
本文系统研究了室温下Tb0.3Dy0.7(Fe1-xAlx)1.95(x=0,0.05,0.1,0.15,0.2,0.25,0.3,0.35)合金中金属Al替代Fe对晶体结构、磁致伸缩、内禀磁致伸缩、各向异性和自旋重取向的影响.结果发现,x＜0.4时,Tb0.3Dy0.7(Fe1-xAlx)1.95完全保持MgCl2立方Laves相结构,晶格常数a随Al含量x的增加而增大.磁致伸缩测量发现,随着替代量x的增多磁致伸缩减小,x＞0.15时超磁致伸缩效应消失;x＜0.15时磁致伸缩在低场下(H≤40kA/m)有小幅增加,高场下迅速减小,而且易趋于饱和,说明添加少量Al有助于减小磁晶各向异性.内禀磁致伸缩λ111随[111]替代量x的增加大幅度降低.穆斯堡尔效应表明,Tb0.3Dy0.7(Fe1-xAlx)1.95合金的易磁化方向随成份和温度在{110}面逐渐偏离了立方晶体的主对称轴,即自旋重取向.室温下,当x=0.15时,Tb0.3Dy0.7(Fe1-xAlx)1.95合金中出现了少量非磁性相;x＞0.15时,合金完全呈顺磁性.
关键词:
磁致伸缩
,
内禀磁致伸缩
,
立方Laves相
,
自旋重取向
,
各向异性
,
穆斯堡尔谱
王顺成
,
李元元
,
陈维平
,
郑小平
稀有金属材料与工程
提出半固态坯料先在液相线以上某温度适当等温加热,然后再降低温度至两相区继续等温保温的两步法部分重熔新工艺.采用该工艺对低过热度浇注半固态2024合金坯料进行部分重熔试验,利用光学显微镜和金相图像分析系统,研究了坯料组织演变规律,并与两相区等温部分重熔工艺进行了比较.结果表明,采用两步法部分重熔工艺.由于坯料升温速度加快和熔化过热温度提高,抑制了晶间共晶相的溶解扩散,晶间液相形成速度明显加快,对晶粒合并长大具有一定的抑制作用,并加速晶粒球化,坯料部分重熔后,晶粒更加细小和圆整.
关键词:
半固态金属
,
触变成形
,
部分重熔
,
组织演变
陈奎
,
张天云
,
胡玉霞
,
郑小平
材料导报
根据熵法和标准离差法这两种典型的客观赋权法的赋权原理,分析了客观赋权法的特点及不足.分别构建熵法和标准离差法的赋权模型,并以低温存储罐选材为例,研究客观赋权法在工程选材中的适用性.结果表明,虽然客观赋权法得到的权重排除了人为因素的干扰,具有客观、公正性,但其不代表指标实际意义上的重要性,而是各指标评价值提供有用信息量的度量.在评价人员对材料了解较少时,客观赋权法是一种较好的权重确定途径.
关键词:
工程材料
,
评价指标
,
权重
,
熵法
,
标准离差法
郑小平
,
张卫文
,
邵明
,
李元元
机械工程材料
对7075／6009铝合金层状复合板材进行了不同的固溶时效处理，优化得到了该复合板最佳的热处理工艺，并对热处理后复合板的力学性能和拉伸断口进行了分析。结果表明：该复合板最佳的热处理工艺为485℃×30min水淬＋175℃×8h炉冷，其抗拉强度为404MPa，屈服强度为364MPa，伸长率为15．3％；外层6009铝合金的拉伸断口上分布着大量韧窝，内外层合金间实现了良好的冶金结合。
关键词:
层状复合板材
,
铝合金
,
固溶时效
,
显微组织
,
力学性能
