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通过恒温拉伸试验测定了10CrNi5MoV钢在室温至930℃温度范围内的断后延伸率和强度,采用热膨胀法测定了试验钢的特征转变温度Ac1、Ac3.结果表明,10CrNi5MoV钢在730 ～770℃温度区间内断后延伸率超过100％,表现出超塑性行为;热膨胀法测定试验钢的特征转变温度Ac1为680℃,Ac3为784℃.钢板具有超塑性行为的温度位于两相区.

关键词: 超塑性 , 断后延伸率 , 两相区

高强度低合金调质钢两相区超塑性机理研究

薛钢 , 杨超飞 , 邓晚平 , 王任甫

材料开发与应用

研究了10CrNi3 MoV钢超塑性温度拉伸应力应变特征,分析了不同程度变形钢的微观组织和断裂行为,用塑性应变分布场数值模拟研究了高强度低合金调质钢两相区超塑性机理.研究结果表明,低屈服应力的奥氏体相围绕高屈服应力的铁素体相呈网状联通分布,通过自身的塑性变形起到“润滑油”作用;经过一定程度的变形后,强烈的应变硬化使奥氏体相的应力超过铁素体相的屈服应力,促进铁素体相的塑性变形;高应变区的铁素体相转变生成奥氏体相,为后续变形补充“润滑油”;持续的“塑变-相变”行为维持大变形中的整体连续性,材料表现为超塑性.

关键词: 调质钢 , 两相区 , 超塑性 , 相变

10CrNi3MoV钢的超塑性行为

杨超飞 , 邓晚平 , 薛钢 , 王任甫

材料开发与应用

通过恒温拉伸试验测定了10CrNi3MoV钢在室温至1 000℃温度范围内的延伸率和强度,并借助热膨胀法测定了试验钢的相变特征温度Ac1和Ac3.结果表明,10CrNi3MoV钢在720～750℃温度区间内断后延伸率超过100％,表现出超塑性行为;其中720℃时塑性最好,断后延伸率达到123.5％,该温度略高于Ac1温度.

关键词: 超塑性 , 延伸率 , 两相区

10CrNi3MoV船体结构钢均匀性分析

周红兵 , 杨超飞 , 邓晚平

材料开发与应用

研究了10CrNi3MoV船体结构钢多个位置的厚度中心拉伸及冲击性能.试验结果表明,在钢板宽度方向上,钢板中心位置的强度与两侧差异明显,钢板的冲击韧性波动较大；在钢板长度方向的强度和韧性均匀性较好.钢板宽度四分之一和中心处的明显偏析和长条形的Al2O3杂质影响了钢的性能均匀性.

关键词: 强度 , 韧性 , 均匀性

大尺寸异种钢焊接管板结构低周疲劳行为研究

薛钢 , 王任甫 , 邓晚平

材料开发与应用 doi:10.3969/j.issn.1003-1545.2011.05.001

基于有限元方法对承受交变载荷的大尺寸异种钢焊接管板结构的应力应变场分布与变化的分析结果,预测了疲劳裂纹的产生位置,并进行了相应的疲劳试验研究.结果表明,焊接接头的受拉表面和受压表面焊趾部位分别为所在表面的最大应力和应力幅的峰值位置,且由于在第一个循环周期加载过程中产生塑性变形,导致稳定循环加载期间两侧焊趾部位均承受拉-压式交变应力,致使疲劳裂纹在上下表面焊趾处单独启裂,并沿熔合线作小距离扩展后进入母材,在近似垂直表面方向向母材内部作进一步扩展,相比之下,受压面裂纹深度要远小于受拉面裂纹深度.

关键词: 管板结构 , 异种钢焊接 , 低周疲劳

10CrNi5MoV钢板尾端强韧性偏低原因分析

邓晚平 , 薛钢 , 王任甫

材料开发与应用

针对10CrNi5MoV钢板尾端板厚中心强韧性偏低问题,采用重新热处理、金相组织观察及断口扫描等方法,进行了原因分析.结果表明,尾端钢板中的氧化铝夹杂聚集分布是强韧性偏低的原因,由此推断钢板尾端心部强韧性偏低可能为钢锭开坯时冒口端未完全切净导致.在尾端向头端方向移动0.5m位置重新取样进行性能试验,因钢锭冒口影响程度减弱,其屈服强度与头端相比仅相差10 MPa,这一试验结果进一步证实了上述观点.

关键词: 10CrNi5MoV钢 , 力学性能 , 夹杂物

现有10Ni5CrMoV钢成分对其厚板组织与力学性能的影响

陈爱志 , 牛继承 , 邓晚平

材料开发与应用 doi:10.3969/j.issn.1003-1545.2010.01.003

研究了采用现有10Ni5CrMoV钢成分试制的100mm厚10Ni5CrMoV钢厚板的组织和力学性能.结果表明,现有10Ni5CrMoV钢的成分完全能够保证其厚板的淬透性,厚板调质后可以获得均匀、细小的回火马氏体及贝氏体回火组织,其各项力学性能完全满足技术指标要求,并具有良好的强韧性匹配.现有10Ni5CrMoV钢的成分完全适用于其厚板的生产.

关键词: 10Ni5CrMoV钢 , 厚板 , 成分 , 组织 , 性能