肖秀峰
,
刘榕芳
,
左友松
,
林岚云
,
许道旋
应用化学
doi:10.3969/j.issn.1000-0518.2004.07.009
采用电沉积技术制备羟基磷灰石(HA)/TiO2复合涂层,比较了不同工艺条件对涂层中TiO2含量的影响,测试了涂层的结合强度,探讨了结合强度和TiO2含量的关系,实验结果表明,涂层中TiO2的含量随电流密度的降低、电沉积时间的延长和电解液中TiO2浓度的提高而增加,随主盐浓度的升高先增加后减小.结合强度随涂层中TiO2含量的增加而提高,经烧结后涂层的结合强度显著提高,涂层中TiO2质量分数为72.2%时,其结合强度可达18.7 MPa.复合涂层的耐腐蚀性较好,具有良好的化学稳定性和抗溶解性.当烧结温度高于800℃时,TiO2起催化作用促进HA分解,产生新相β-Ca3(PO4)2和CaO.
关键词:
电沉积
,
羟基磷灰石
,
TiO2
,
结合强度
吴统超
,
詹梅
,
古创国
,
蒋华兵
,
杨合
材料科学与工艺
为优化大型复杂薄壁壳体第一道次旋压的工艺参数,基于ABAQUS平台建立了大型锥形件实体单元仿真模型,二次开发实现了实体单元的壁厚和贴模度输出功能,分析了坯料直径及成形区与成形外端相互作用对大型锥形件强旋成形的影响.同时采用正交试验设计安排模拟方案,研究了工艺参数对大型锥形件强旋成形质量的影响规律,得出了较优的工艺参数组合.结果表明:旋压间隙是最重要的影响因素,零偏离附近的成形质量最好;稍大的旋轮圆角半径有利于降低大型锥形件强旋过程中出现局部失稳和拉裂的可能性;稍大的旋轮进给比有利于改善大型锥形件的壁厚均匀性和贴模性、减小壁厚偏差和出现局部失稳的可能性.
关键词:
大型复杂薄壁壳体
,
多道次旋压
,
实体模型
,
二次开发
,
局部失稳
夏朋辉
,
刘树红
,
吴玉林
工程热物理学报
本文在计算模型采用分块非结构化六面体网格的基础上,利用雷诺平均N-S方程,标准k-ε紊流模型,结合SIMPLEC算法,数值模拟了旋流泵的内部流动,得到了旋流泵压力面、吸力面上的压力分布,同时也估算了叶轮的效率,比较了旋流泵试验性能与数值模拟性能,有助于了解旋流泵的内部流动特性,指导旋流泵的水力设计.
关键词:
旋流泵
,
数值模拟
,
分块非结构化六面体网格
周春苹
,
李兴德
,
朱杉
玻璃钢/复合材料
按照CCAR25.613条款“材料与结构许用值”的要求,民用飞机雷达罩需进行许用值设计.本文通过研究确定了进行雷达罩玻璃纤维复合材料设计许用值试验的试验项目、试验采用的标准、试验环境、试验件数量以及试验数据的处理方法等,并将采用ASTM标准测试得到的许用值试验数据与用GB标准得到的测试数据进行了比较.结果表明,按照ASTM标准进行玻璃纤维复合材料结构设计许用值试验得到的数据分散性小,许用值的测试数据高,避免了采用国内标准导致的性能数据低的情况.该设计许用值已成功应用于新型涡扇支线飞机雷达罩的设计和静力试验.
关键词:
雷达罩
,
玻璃纤维复合材料
,
结构许用值
马延辉
,
张天会
,
李华英
,
徐人平
材料开发与应用
doi:10.3969/j.issn.1003-1545.2011.03.003
采用最小二乘法和K-S检验方法进行分布拟合检验,在求得35CrMoV钢硬度和抗拉强度正态分布的基础上,对其硬度和抗拉强度关系进行相关性研究,运用线性相关系数判断硬度和抗拉强度之间具有强正线性相关关系.运用正态代数运算方法,从硬度的概率分布估计抗拉强度的概率分布,预测其设计许用值,并与从抗拉强度概率分布计算得到的设计许用值进行分析比较,预测的结果均值误差较小,方差误差较大,故求得的设计许用值有一定的误差.
关键词:
布氏硬度
,
抗拉强度
,
35CrMoV钢
,
设计许用值
,
概率分布
沙晔
连铸
辊道是连铸机中不可或缺的部分.辊道不仅需要满足铸坯的输送能力,更重要的是能满足其所处位置的速度调节要求.在实际运用过程中辊道除了由于本身结构不合理导致故障外,辊道控制上的不合理同样也会发生故障.通过在辊道调试和生产过程中发生的问题,从辊道的结构、辊道齿轮马达的选型以及辊道的控制这3个方面,来分析辊道设计时需要考虑的因素.辊道的结构除了分析固定式和吊挂式辊道的区别外还着重分析了减速箱和辊道轴的联接方式.文章详细阐述了辊道齿轮马达的选型步骤,并就不同控制要求对齿轮马达选型的影响进行了分析,从而进一步指出了辊道设计中齿轮马达选型与控制之间相辅相成的重要性.
关键词:
辊道
,
辊道齿轮马达
,
辊道控制
苏航标
,
曾卫东
,
赵永庆
,
杨英丽
稀有金属材料与工程
对应用ZHN-100型真空自耗凝壳炉铸造的Ti75(Ti-3Al-2Mo-2Zr)合金管坯可旋压性能进行研究,讨论旋压温度(T)、旋轮进给率(f)、道次减薄率(()tn)等参数对Ti75合金管坯旋压工艺性能的影响以及不同减薄率情况下铸态组织与性能变化情况.结果表明:铸造Ti75合金管坯采用多道次加热反旋时首道次旋压温度在600～800℃为宜,后续道次应降温旋压,以保证成品性能及精度;旋轮进给率以0.42～0.67 mm/r为宜,进给率较大有利于保证旋压件内腔贴模,其值较小有利于提高产品表面质量:首道次减薄率不大于30%,以保证旋压的顺利进行;铸造Ti75合金管坯最大壁减薄率ψt可达80%以上,证明其具有优异的可旋性能.
关键词:
可旋性
,
铸造Ti75合金
王建国
,
杨英丽
,
苏航标
,
赵彬
,
赵恒章
钛工业进展
doi:10.3969/j.issn.1009-9964.2009.03.007
对高强韧的Ti-451合金进行了可旋性研究,分别研究了旋压温度、道次减壁率、进给率等对Ti-451合金旋压制品质量的影响规律.研究表明:Ti-451合金开始道次旋压温度应定在800～850℃为宜,随着累计加工率的增加,壁厚变薄,旋压温度逐道次适当下降;道次减壁率对工件的胀缩量及精度有影响,Ti-451合拿合适的道次减壁率在13%～27%之广间;道次进给率严重影响制品表面质量,Ti-451合金合适的道次进给率范围为0.5～0.65 mm/r.
关键词:
高强韧钛合金
,
旋压
,
可旋性
写旭
,
张立武
,
杨延涛
,
曹学文
宇航材料工艺
doi:10.3969/j.issn.1007-2330.2016.06.010
分析了成形参数对Ti55531钛合金筒形件旋压成形的影响规律.结果表明:采用880℃+保温30min/空冷的热处理可获得较好的强塑性匹配;当旋压温度为750～ 800℃时,金属流动性好,筒形件表观质量好,且随着旋压道次增加,旋压温度可适当降低,但不应低于650℃,旋压极限减薄率可达80％左右;进给比在0.45～0.78 mm/r取值,在开始道次中采用大点的进给比,使工件较好贴模,在最后道次中采用相对小的进给比便于工件脱模;道次减薄率在30％～45％时较为合适,有利于旋压成形.
关键词:
钛合金
,
筒形件
,
旋压成形
