张熹
,
许良红
,
陈延清
,
章军
材料热处理学报
讨论了焊后热处理制度对不同热输入下610 MPa级水电钢粗晶区冲击韧性的影响,发现热输入在30 kJ/cm时在620℃附近有脆化倾向;热输入在40 kJ/cm时在580℃出现显著再热脆化。SEM、TEM及能谱试验结果表明,碳化物在原奥氏体晶界析出是发生再热脆化的原因。焊接热输入不同导致碳化物在焊后热处理时溶解规律不同,从而造成了40 kJ/cm焊接热输入下发生再热脆化的温度较30 kJ/cm焊接热输入下再热脆化温度向低温方向移动。最终根据试验结果优化了610 MPa水电钢焊后热处理工艺。
关键词:
610MPa
,
粗晶区
,
再热脆化
,
焊后热处理
田志凌
,
许良红
金属学报
采用电弧焊对20 mm厚的2519-T87高强铝合金进行表面堆焊，观察了
部分熔化区出现的无析出物区(PFZ)的组织特征，并对该区域的
形成机理进行了研究. 结果表明：无析出物区的形成主要
是晶界液化层迁移所导致的，迁移的驱动力为相干应变能，
焊缝收缩引起前、后晶粒的应变能差以及晶界曲率引起的界面能差.
焊接热输入对无析出物区的形成有一定影响，随着焊接热输入的增加，
无析出物区的宽度亦增加. 该区的存在使部分熔化区在拉伸和冲击过程中
易于断裂，且断裂方式为沿晶断裂.
关键词:
高强铝合金
,
partially melted zone
,
driving force
许良红
,
田志凌
,
彭云
,
张小牧
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2005.05.039
以20 mm厚的高强铝合金2519-T87为研究对象, 研究了激光-MIG复合焊接工艺的工艺参数、坡口形貌以及热处理制度对高强铝合金的平板对接接头的抗拉强度的影响.研究表明: 采用类似双U型坡口比国外常用的双V型坡口更有利于复合焊的焊接;保护气体对焊接接头的气孔的形成比较敏感, 从而影响焊接接头的抗拉强度, 复合焊的保护气体一般采用He气中添加少量的Ar;送丝速度通过改变焊接热输入来影响焊缝组织的晶粒大小以及强化元素的烧损量对焊接接头的强度影响较大.焊后对接头进行合适的热处理, 可以显著提升接头的抗拉强度.
关键词:
激光-MIG复合焊
,
2519-T87高强铝合金
,
坡口
,
保护气体
,
热输入
董现春
,
张熹
,
陈延清
,
许良红
机械工程材料
分别采用低强匹配的GHS-60焊丝和高强匹配的GHS-70焊丝进行Q550D贝氏体高强钢板的混合气体保护焊接试验，对焊接接头进行了斜Y裂纹敏感性试验、焊后520℃×1.5 h热处理试验，通过金相分析、拉伸试验、冲击试验等评价了不同强度匹配焊丝对焊接接头性能的影响。结果表明：采用GHS-60焊丝时不需要预热便可避免冷裂纹的产生，采用GHS-70焊丝时预热温度在80℃以上才可避免冷裂纹的产生；两种强度匹配的焊接接头力学性能良好，焊后热处理对热影响区和母材的性能没有不利影响，但使焊缝中心韧性有所降低；建议使用低强匹配。
关键词:
Q550D贝氏体高强钢板
,
混合气体保护焊
,
强度匹配
许良红
钢铁
采用热模拟技术和显微观察技术，对07MnCrMoVR钢热影响区的组织和性能进行了深入研究。研究结果表明：单次热循环时，粗晶区和临界区是韧性较差的区域，其中粗晶区的韧性恶化原因为晶粒的长大和粒状贝氏体、M-A组元等非平衡组织的形成，且随着t8/5的增加，粗晶区冲击韧性随之降低。为防止热影响区脆化，t8/5应控制在30s之内。粗晶区+临界区是二次热循环时热影响区韧性最差的区域，大量沿晶界分布的块状M-A组元的形成是此区域脆化的原因。
关键词:
董现春
,
张熹
,
张立英
,
陈延清
,
许良红
机械工程材料
用药芯焊丝和实心焊丝对Q690CFD低碳贝氏体高强钢进行了CO2气体保护焊焊接,采用斜Y裂纹敏感性试验、焊接热影响区最高硬度试验对该钢进行了冷裂敏感性评价,通过冲击试验探讨了从800℃冷却到500℃(t8/5)时焊接粗晶区的韧性;通过光学显微镜、拉伸试验机、硬度试验机、冲击试验机等评价了该钢的焊接工艺性.结果表明:该钢板在14℃、不预热条件下焊接将有一定的淬硬倾向;t8/5大于40 s后,粗晶区韧性显著降低;用药芯焊丝当预热温度为80℃(厚25 mm)和100℃(厚30 mm)时或者采用实心焊丝不预热时均可避免裂纹出现,焊接粗晶区组织为板条马氏体和少量贝氏体,焊接接头性能良好,焊后550℃×2 h消除应力热处理对热影响区和母材的拉伸性能没有明显影响.
关键词:
Q690CFD钢
,
低碳贝氏体高强钢板
,
焊接性
许良红
,
陈延清
,
章军
,
曾宇波
,
王剑
钢铁
为深入分析07MnCrMoVR钢热影响区的脆化问题,采用热模拟技术和显微观察技术,对该钢热影响区的组织和性能进行了深入研究.研究结果表明:单次热循环时,粗晶区(CGHAZ)和临界区(ICHAZ)韧性恶化严重,晶粒长大及粒状贝氏体、M-A组元等非平衡组织的形成是粗晶区韧性恶化的主要原因.随着t8/5的增加,粗晶区冲击韧性随之降低,为防止热影响区脆化,t8/5应控制在30s之内.粗品区十临界区(IRCGHAZ)是多道焊二次热循环时热影响区韧性最差的区域,引起IRCGHAZ脆化的原因是大量沿晶界分布的块状M-A组元的形成.
关键词:
07MnCrMoVR钢
,
焊接热循环
,
热影响区
,
冲击韧性
,
M-A组元
田志凌
,
许良红
,
彭云
,
张晓牧
,
李冉
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2008.01.018
采用电弧焊对20 mm厚的2519-T87高强铝合金进行表面堆焊,观察了部分熔化区出现的无析出物区(PFZ)的组织特征,并对该区域的形成机理进行了研究.结果表明:无析出物区的形成主要是晶界液化层迁移所导致的,迁移的驱动力为相干应变能,焊缝收缩引起前,后晶粒的应变能差以及晶界曲率引起的界面能差.焊接热输入对无析出物区的形成有一定影响,随着焊接热输入的增加,无析出物区的宽度亦增加.该区的存在使部分熔化区在拉伸和冲击过程中易于断裂,且断裂方式为沿晶断裂.
关键词:
高强铝合金
,
部分熔化区
,
无析出物区
,
驱动力
,
晶界迁移
周春苹
,
李兴德
,
朱杉
玻璃钢/复合材料
按照CCAR25.613条款“材料与结构许用值”的要求,民用飞机雷达罩需进行许用值设计.本文通过研究确定了进行雷达罩玻璃纤维复合材料设计许用值试验的试验项目、试验采用的标准、试验环境、试验件数量以及试验数据的处理方法等,并将采用ASTM标准测试得到的许用值试验数据与用GB标准得到的测试数据进行了比较.结果表明,按照ASTM标准进行玻璃纤维复合材料结构设计许用值试验得到的数据分散性小,许用值的测试数据高,避免了采用国内标准导致的性能数据低的情况.该设计许用值已成功应用于新型涡扇支线飞机雷达罩的设计和静力试验.
关键词:
雷达罩
,
玻璃纤维复合材料
,
结构许用值
程军
,
杨学明
,
杨晓勇
,
王昌燧
,
王巨宽
稀土
doi:10.3969/j.issn.1004-0277.2000.04.001
本文利用ICP-MS对新石器时代良渚文化瑶山遗址出土的古玉器进行了稀土元素分析,并与产于新疆和阗玉石矿的软玉进行了对比.结果表明,瑶山古玉器的稀土元素配分型式、特征比值均明显不同于和阗玉,说明良渚文化玉器的玉石应选自当地,这与李约瑟[1]教授认为中国古玉器都源于新疆和阗的论点不同.
关键词:
良渚玉器
,
ICP-MS
,
稀土元素(REE)
,
产地分析
