王昊杰
,
麻永林
,
陈重毅
,
许建飞
,
邢淑清
,
刘金强
材料科学与工艺
doi:10.11951/j.issn.1005-0299.20150220
利用自行设计的高温凝固相转变测定实验装置，研究了304奥氏体不锈钢在不同冷却速度下的高温凝固相转变过程，得到了凝固过程中液相（ L）到高温铁素体（δ）到奥氏体（γ）的相变温度。在此基础上分析了304奥氏体不锈钢在不同冷却速度下的高温凝固相转变规律，从而建立了304奥氏体不锈钢的低冷速凝固相转变规律曲线—SPT（Solidification phase transforma?tion）曲线。结果表明：对试样进行液氮酒精淬火有效地保留了试样高温时各相的状态。可以清楚的显示在不同冷速下的不同温度淬火时液相和固相的各相成份比例及在不同淬火温度下各成份体积比例的变化。通过研究体积比例变化，可以得到304奥氏体不锈钢在不同冷速下的液相线、固相线及各种反应开始和结束的转变温度（即SPT曲线）。由SPT曲线也可以看出，随着冷却速度的增大，相转变模式会发生变化，相图会向左移动，各相变反应的温度区间减小。
关键词:
304奥氏体不锈钢
,
高温凝固相转变
,
SPT曲线
,
实验装置
王昊杰
,
麻永林
,
陈重毅
,
刘炳广
,
许建飞
,
邢淑清
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201506011
利用自行开发设计的高温凝固相转变测定装置,研究了DP590钢在不同冷速下的高温凝固相转变过程,得到了凝固过程中液相(L)到高温铁素体(δ)再到奥氏体(γ)的相变温度,并绘制了该钢的凝固相转变(SPT)曲线.结果表明:当冷速为0.006℃·s-1时,该钢δ相转变开始温度在1 520～1 535℃之间,结束温度在1 490℃左右;冷速增至0.33℃·s-1时,δ相转变开始温度降至1 510～1 520℃之间,结束温度在1 480～1 490℃之间;γ相转变开始温度为1 460℃之上,结束温度在1 435℃以下;随着冷速的增大,相转变模式会发生变化,相图会向下移动,各相变反应的温度区间减小.
关键词:
DP590钢
,
高温凝固
,
相变
,
凝固相转变曲线
甄成国
,
麻永林
,
邢淑清
,
许建飞
,
陈重毅
,
李振团
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20150177
为了研究凝固相转变对结晶器内坯壳生长过程的影响,结合高温相转变试验结果建立数学模型,考虑铸坯与结晶器的接触状态,利用有限元软件ANSYS建立结晶器内三维瞬态热力耦合有限元模型,采用生死单元技术模拟温度场,采用热弹塑性接触有限元方法模拟应力场分布.模拟了δ铁素体转变量分别为0％、50％和100％3种情况下结晶器内坯壳的温度场和应力场变化规律.结果表明,沿拉坯方向坯壳表面温度和厚度在距离弯月面以下120 mm左右开始周期性波动,且随δ铁素体转变量的增加,波动增加,同时铸坯沿拉坯方向累积位移总量和应力值均减小,沿拉坯方向上位移和应力波动水平增加.
关键词:
结晶器
,
铁素体
,
温度场
,
应力场
周春苹
,
李兴德
,
朱杉
玻璃钢/复合材料
按照CCAR25.613条款“材料与结构许用值”的要求,民用飞机雷达罩需进行许用值设计.本文通过研究确定了进行雷达罩玻璃纤维复合材料设计许用值试验的试验项目、试验采用的标准、试验环境、试验件数量以及试验数据的处理方法等,并将采用ASTM标准测试得到的许用值试验数据与用GB标准得到的测试数据进行了比较.结果表明,按照ASTM标准进行玻璃纤维复合材料结构设计许用值试验得到的数据分散性小,许用值的测试数据高,避免了采用国内标准导致的性能数据低的情况.该设计许用值已成功应用于新型涡扇支线飞机雷达罩的设计和静力试验.
关键词:
雷达罩
,
玻璃纤维复合材料
,
结构许用值
马延辉
,
张天会
,
李华英
,
徐人平
材料开发与应用
doi:10.3969/j.issn.1003-1545.2011.03.003
采用最小二乘法和K-S检验方法进行分布拟合检验,在求得35CrMoV钢硬度和抗拉强度正态分布的基础上,对其硬度和抗拉强度关系进行相关性研究,运用线性相关系数判断硬度和抗拉强度之间具有强正线性相关关系.运用正态代数运算方法,从硬度的概率分布估计抗拉强度的概率分布,预测其设计许用值,并与从抗拉强度概率分布计算得到的设计许用值进行分析比较,预测的结果均值误差较小,方差误差较大,故求得的设计许用值有一定的误差.
关键词:
布氏硬度
,
抗拉强度
,
35CrMoV钢
,
设计许用值
,
概率分布
