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高温均匀化对H13钢强韧性的影响

唐文军 , 吴晓春 , 闵永安 , 许珞萍 , 徐明华 , 薄鑫涛 , 王文革 , 续维

上海金属 doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2002.02.004

H13(4Cr5MoSiV1)钢是一种应用广泛的热作模具钢,富含Cr、Mo、V等碳化物形成元素,易形成大量碳化物,一次碳化物和偏析,并因此降低H13钢冲击韧性,采用扩散退火、超细化处理和软化处理手段,能消除一次碳化物,改善偏析,使二次碳化物呈球状均匀分布在铁素体基体上,从而显著提高钢的横向冲击韧性.试验结果表明,H13钢经高温均匀化,退火态横向冲击功超过90J,淬回火态横向冲击功超过20J,其冲击功均较未处理的试样高1倍以上,达到或接近Uddeholm8407s钢的水平(其冲击功分别为78J和23J).

关键词: 高温均匀化 , H13钢 , 碳化物 , 冲击韧性 , 扩散退火

影响低镍718M钢先共析铁素体析出的因素

吴俊 , 闵永安 , 吴晓春 , 周荃 , 续维 , 徐明华

材料热处理学报

利用DIL805A型相变仪分析了不同工艺条件下大型低镍塑料模具钢718M的冷却相变过程,研究了原始组织、奥氏体化温度和保温时间对过冷奥氏体中析出先共析铁素体的影响规律.结果表明,低镍718M钢合理的成分设计使其具有高淬透性,先共析铁素体析出的临界冷速介于0.01～0.02℃.s~(-1),原始组织对淬透性影响显著;通过提高奥氏体化温度减少铁素体晶界形核位置来提时高淬透性的作用有限.

关键词: 塑料模具钢 , 淬透性 , 相变 , 铁素体

塑料模具钢大模块生产工艺分析

李雄 , 张玉龙 , 续维 , 薄鑫涛

材料工程 doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2011.01.012

针对国内塑料模具钢大模块探伤合格率不高的问题,分析了国内外的制造工艺,指出了目前浇注、锻造、热处理过程中可能出现的问题.结果表明: 真空上注法可以改善铸锭心部组织的致密性,通过辅助手段可以提高上注法的表面质量;锻造加热温度的高低应视锭坯的内部质量和锻造设备吨位而定,保证钢锭心部变形有利于钢锭心部缺陷愈合,锻后快冷会增加内应力从而使得缺陷变得严重;鉴于大模块的去氢退火效果不佳,氢的去除放在冶炼和浇注阶段较为合理;淬火前的软化退火或去应力退火以及淬火后不少于2次的回火有利于阻止裂纹的萌生和扩展.

关键词: 塑料模具钢 , 大模块 , 浇注 , 锻造 , 热处理

连杆热锻模再制造技术研究

闵永安 , 吴晓春 , 宋雯雯 , 王庆亮 , 续维

上海金属 doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2009.02.008

再制造工程的优势体现在节省原材料、节约能源、降低成本、环境友好等诸多方面.为提高模具寿命降低连杆生产成本,进行了连杆热锻模再制造试验.与传统方法相比,热锻模再制造将模具寿命提高了100%,显著降低了模具管理成本和模具成本.分析表明,选用优质模具材料,优化模具热处理和表面渗氮工艺是实施连杆热锻模再制造的核心技术.

关键词: H13模具钢 , 连杆热锻模 , 再制造工程 , 表面渗氮处理

ZrO2连续纤维研究进展

潘梅 , 刘久荣 , 孟凡青 , 吕孟凯 , 袁多荣 , 许东

硅酸盐通报 doi:10.3969/j.issn.1001-1625.2001.01.009

耐高温、高强度ZrO2连续纤维在工业及航空、航天领域中有着重要的用途。本文总结了近年来国际上对氧化锆连续纤维的研究成果。系统介绍了ZrO2连续纤维的制备方法以及对纤维性质的研究。

关键词: 氧化锆连续纤维 , 制备方法 , 纤维性质

飞-续-飞谱下7B04-T6铝合金裂纹扩展规律试验研究

梁超 , 贺小帆

航空材料学报 doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2010.3.016

为确定单机飞-续-飞谱下的裂纹扩展规律,采用7B04-T6铝合金CCT试件进行了两种应力比下的等幅谱裂纹扩展试验、三种单机飞-续-飞谱下的裂纹扩展试验.给出了等幅谱下裂纹稳定扩展阶段的Paris公式拟合参数;飞-续-飞谱下裂纹扩展数据以块为单位,参照Paris公式,给出了裂纹稳定扩展阶段的拟合参数.结果表明,飞-续-飞谱下Paris公式中的指数n与谱明显相关,可反映飞-续-飞谱的强度.

关键词: 飞-续-飞谱 , 裂纹扩展 , Paris公式

莱钢130t钢包浇注工作衬喷补续衬焊接技术的应用

武光君

耐火材料 doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2011.04.016

分析了钢包浇注工作衬剥皮套浇修砌工艺的主要技术缺陷,介绍了浇注工作衬喷补续衬焊接技术的机制、工艺流程、技术要求及试验应用效果.通过对比分析,钢包浇注工作衬采用喷补续衬焊接技术可小修3次,经过3次小修的钢包四次包龄达到190炉次以上,工作衬耐火材料吨钢消耗同比套浇工艺降低0.61kg·t-1.小修3次后,对钢包工作衬浇注料进行剥皮套浇中修,然后再次采用喷补续衬焊接技术小修3次.依此循环修砌8～9个周期,直至更换新的钢包永久衬和工作衬,可使钢包浇注工作衬使用寿命达到l 500炉次以上.

关键词: 钢包 , 浇注料 , 喷补续衬 , 焊接技术

Al2O3连续增强铝基复合材料的干摩擦磨损特性

杨佼源 , 洪晓露 , 韦习成 , 王武荣 , 欧阳求保 , 顾海麟 , 冯奇

机械工程材料

通过摩擦磨损试验对比研究了含质量分数18％SiC颗粒和不合SiC颗粒的Al2O3连续增强铝基复合材料与NAO(无石棉有机材料)配副的干滑动摩擦磨损行为.结果表明:复合材料在较低的滑动速度(0.628m·s-1)下,最大启动摩擦因数随正压力的增大而降低;在较高的滑动速度(2.512m·s-1)下,最大启动摩擦因数随正压力的增大呈先减小后增大的趋势;正压力一定时,最大启动摩擦因数随滑动速度的增大先减小后增大;含SiC的Al2O3连续增强铝基复合材料比不合SiC的Al2O3连续增强铝基复合材料具有更高的摩擦因数和更好的耐磨性.

关键词: SiC颗粒 , Al2O3连续增强铝基复合材料 , 摩擦因数 , 磨损率

调质处理对CT80连续油管用钢应变疲劳行为的影响

王鑫 , 饶添荣 , 朱涛 , 何宜柱

机械工程材料

对CT80连续油管用钢分别进行950℃淬火和550℃或650℃回火的调质热处理；通过轴向低循环疲劳试验,对比了不同调质工艺处理后试验钢的疲劳性能,并对断口形貌进行分析.结果表明:淬火温度950℃、回火温度650℃的调质处理工艺能够有效地提高CT80连续油管用钢疲劳性能；其疲劳裂纹起源于试样表面,且呈多源性特征.

关键词: 调质处理 , CT80连续油管用钢 , 应变疲劳 , 断口形貌

温度对CT80连续油管钢电化学腐蚀行为的影响

任国琪 , 申毅 , 王荣 , 韦甲

腐蚀与防护

采用动电位极化和电化学阻抗方法,研究了CT80连续油管钢在不同温度(20,40,60,80℃)的3.5％NaCl溶液中的腐蚀行为.结果表明,随着温度的升高,CT80钢的开路电位呈现先负移后正移的趋势,在60℃时达到最小;CT80钢的自腐蚀电流密度呈先升高后降低的趋势,在60℃时具有最大的自腐蚀电流密度,腐蚀速率最大;CT80钢的极化电阻随温度升高呈先减小后增大的趋势,在60℃时极化电阻最小,相应的腐蚀速率最大.

关键词: CT80钢 , 温度 , 动力学参数 , 开路电位 , 电化学阻抗谱

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