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高强度螺栓抗拉强度测量不确定度的评定

参照JIS Z22411998金属材料拉伸试验方法对KS B1010 M22×70 mm F10T高强度螺栓抗拉强度进行测量，对测量不确定度来源进行分析并对螺栓抗拉强度的测量不确定度进行了评定，并且给出了扩展不确定度。

关键词: 抗拉强度 , high strength bolt , uncertainty

夏比（Charpy）冲击试验是评价冲击载荷下材料塑性变形和断裂过程中吸收能量的能力的试验方法。虽然试验中测定的冲击吸收功Ak值不能作为表征金属制件实际抵抗冲击载荷能力的韧性判据，但是因为其试样加工简便，试验时间短，实验数据对材料组织结构、冶金缺陷等敏感，因而成为评价金属材料冲击韧性的一种传统力学性能试验方法，被世界各国广泛采用。不同国家的冲击试验标准对试验机、试样、试验程序和试验结果的处理与修约的规定不尽相同，对日本的JIS 标准、美国的ASTM标准和中国的GB标准中关于钢产品的冲击试验规定进行比较，列举了它们之间的差异并对这些差异对试验结果的影响进行讨论。由于均源自ISO148，中国和日本的冲击试验标准对冲击试验机及其附件、冲击试样、冲击试验程序和冲击试验结果处理与修约的规定基本一致，只是日本标准对试样部分尺寸的允许偏差要求较中国严格。与日本和中国的标准相比，ASTM标准在试验机及其附件、试验程序、试样和试验结果处理与修约方面的规定存在较大差异。ASTM使用刀刃曲率半径8 mm的摆锤，同一组试样得到的冲击吸收功可能与中国标准存在差异。对试验温度的控制要求更严格，分别为规定温度的±2 ℃和±1 ℃。冲击试样取样位置和对冲击试样方向的定义也不完全相同。ASTM标准对试样尺寸的允许偏差更严格，缺口角度分别为45±2°和45±1°、缺口深度分别为2±0.15 mm和2±0.025 mm以及相邻面角度分别为90±2°和90±0167°；由此引起的冲击吸收功变化也较小。ASTM标准的试验结果处理与修约方面与中国标准也有较大区别。

关键词: 夏比V型冲击试验 , impact tester , impact specimen , rounding methods of test results

高强度螺栓抗拉强度测量不确定度的评定

周建江 , 刘杏 , 严峻 , 管亿龙 , 陈鹏

物理测试

参照JIS Z2241-1998金属材料拉伸试验方法对KS B1010 M22×70mm F10T高强度螺栓抗拉强度进行测量,对测量不确定度来源进行分析并对螺栓抗拉强度的测量不确定度进行了评定,并且给出了扩展不确定度.

关键词: 抗拉强度 , 高强度螺栓 , 不确定度

中国与日本和美国钢产品夏比V型冲击试验标准对比

刘杏 , 周建江 , 严峻 , 管亿龙 , 陈鹏

物理测试

夏比(Charpy)冲击试验是评价冲击载荷下材料塑性变形和断裂过程中吸收能量的能力的试验方法.虽然试验中测定的冲击吸收功Ak值不能作为表征金属制件实际抵抗冲击载荷能力的韧性判据,但是因为其试样加工简便,试验时间短,实验数据对材料组织结构、冶金缺陷等敏感,因而成为评价金属材料冲击韧性的一种传统力学性能试验方法,被世界各国广泛采用.不同国家的冲击试验标准对试验机、试样、试验程序和试验结果的处理与修约的规定不尽相同,对日本的JIS标准、美国的ASTM标准和中国的GB标准中关于钢产品的冲击试验规定进行比较,列举了它们之间的差异并对这些差异对试验结果的影响进行讨论.由于均源自ISO148,中国和日本的冲击试验标准对冲击试验机及其附件、冲击试样、冲击试验程序和冲击试验结果处理与修约的规定基本一致,只是日本标准对试样部分尺寸的允许偏差要求较中国严格.与日本和中国的标准相比,ASTM标准在试验机及其附件、试验程序、试样和试验结果处理与修约方面的规定存在较大差异.ASTM使用刀刃曲率半径8 mm的摆锤,同一组试样得到的冲击吸收功可能与中国标准存在差异.对试验温度的控制要求更严格,分别为规定温度的士2℃和士1℃.冲击试样取样位置和对冲击试样方向的定义也不完全相同.ASTM标准对试样尺寸的允许偏差更严格,缺口角度分别为45士2°和45士1°、缺口深度分别为2士0.15 mm和2士0.025 mm以及相邻面角度分别为90士2°和90士0.167°;由此引起的冲击吸收功变化也较小.ASTM标准的试验结果处理与修约方面与中国标准也有较大区别.

关键词: 夏比V型冲击试验 , 冲击试验机 , 冲击试样 , 冲击试验结果处理及修约

龙脖河铜矿龙达矿段地质特征及资源／储量估算

江训普 , 黄德镛 , 陈雷 , 钟彩彩

黄金 doi:10.11792/hj20160306

龙脖河铜矿龙达矿段Ⅲ1－4号矿群共有5个矿体。通过研究龙达矿段的地质特征，基本查明了Ⅲ1－4号矿群5个矿体的形态、产状、空间位置及厚度、品位的变化情况；基于地质块段法在探矿区范围内对Ⅲ1－4号矿群进行了资源／储量的估算，获得了5个铜矿体332＋333总金属量18559．57 t，为龙脖河铜矿今后的进一步资源开发规划提供了依据。

关键词: 地质特征 , Ⅲ1-4号矿群 , 资源/储量 , 估算 , 龙脖河铜矿龙达矿段

龙塘金矿堆浸工艺特点

巫汉泉 , 林源

黄金 doi:10.3969/j.issn.1001-1277.2002.10.010

介绍了龙塘金矿多层堆浸的大规模、永久性堆浸场、采用一堆多区、交叉喷淋、逆流浸出、二次吸附和无氰解吸工艺的特点,及生产中取得的技术经济指标.

关键词: 堆浸 , 喷淋 , 工艺特点 , 指标

广西高龙金矿区鸡公岩矿段地质特征及矿床成因

肖振 , 王广南

黄金 doi:10.3969/j.issn.1001-1277.2011.11.005

鸡公岩矿段位于高龙金矿区东部,为高龙金矿区的重要矿段.详细阐述了高龙金矿区鸡公岩矿段地质特征,并对矿床成因进行了分析,为进一步勘查开发高龙金矿区各矿段提供了依据.

关键词: 地质特征 , 矿床成因 , 高龙金矿区

建龙钢铁烧结烟气脱硫工艺抉择实践

芮义斌 , 赵宏

金属世界 doi:10.3969/j.issn.1000-6826.2010.01.017

介绍了建龙钢铁烧结烟气脱硫工艺抉择过程中重点关注的原料特点、烟气参数、选择的原则、选择的依据等因素,较详细地介绍了建龙钢铁石灰-石膏法湿式脱硫工艺流程,并从工程建设角度,对选择该工艺后可能出现的腐蚀和磨损问题进行了应对策略分析.

关键词: 烧结机 , 烟气 , 脱硫 , 磨损 , 腐蚀

赛龙材料在海水环境中的吸湿和摩擦学行为

杨薇 , 蒲晓妮 , 文光平 , 刘昊 , 王建章 , 阎逢元

材料保护

赛龙材料作为一种新型水润滑轴承材料,在海洋工程中有广阔的应用前景,但目前有关海水介质对赛龙材料吸湿性及摩擦学性能的影响研究还不够深入.研究了赛龙材料在海水环境中的吸湿行为和摩擦磨损性能,分析了摩擦工况参数如润滑介质、载荷、转速等对赛龙材料润滑性能的影响规律.结果表明,在各测试条件下,海水均比纯水对赛龙材料有更好的润滑效果,其原因之一为赛龙在海水介质中浸泡后,基体-填料间的结合力更强.

关键词: 海水润滑 , 吸水行为 , 赛龙材料 , 摩擦磨损性能