李强
,
王建
,
王新华
,
李海波
,
区洪辉
,
姜敏
,
王万军
,
朱国森
钢铁钒钛
探讨了钙处理后软吹40 min过程X80管线钢夹杂物的行为变化.结果表明,软吹前25min,钢中总氧含量由0.001 2％降低到0.000 8％；软吹25 min至40 min,钢中总氧含量略有回升.钢中夹杂物的数量随着软吹时间的增加而减少,软吹25 min后较大尺寸夹杂物基本去除完毕.继续增加软吹时间,有利于进一步去除钢中尺寸在1～5 μm的夹杂物.随软吹时间的延长钢水温降增大,利于CaS夹杂物的生成,对后续浇注不利.综合考虑夹杂物的去除效果和软吹过程的温降等因素,认为管线钢钙处理后软吹时间控制在20 ～25 min较为合理.
关键词:
X80管线钢
,
钙处理
,
软吹时间
,
夹杂物行为
袁晓鹏
,
李宏
,
王新华
,
李超
,
马学中
,
孙群
,
孟劲松
,
王霆
,
张富强
钢铁
采用转炉-ANS精炼-连铸工艺生产低碳铝镇静钢,ANS处理后钢液T[O]含量在(35～56)×10-6之间,铸坯T[O]含量在25×10-6左右.钢液氮含量与转炉出钢过程预脱氧加铝量有关,在钢液氮含量非常低的情况下,ANS处理后钢液仅增氮3×10-6.铸坯中主要的非金属夹杂物为微小的块状Al2O3夹杂物和少量较小尺寸的簇群状Al2O3夹杂物,铸坯中尺寸大于50 μm的大型非金属夹杂物含量低于1 mg/(10 kg).
关键词:
低碳铝镇静钢
,
连铸
,
非金属夹杂物
张富强
,
姜振生
,
孟劲松
,
马传凯
,
王霆
,
孙群
,
王新华
,
张炯明
,
朱国生
钢铁
通过铸坯表面温度实测和凝固模拟发现,在3个喷嘴下方和两侧边角处,铸坯表面和内部相对应都不同程度地存在5处较低温度区,其间相邻4处较高温度区.中心裂纹和三角区裂纹大多发生于铸坯内部的较低温度区域,在凝固后期,较高温度区尚未凝固的钢液使坯壳膨胀,将相邻较低温度区域刚结束或基本结束凝固的部分拉开而形成裂纹,冷却凝固越不均匀裂纹发生越频繁.并发现较高温度区域的中心偏析更为严重.
关键词:
连铸板坯
,
二冷
,
不均匀冷却
,
内部质量
史国敏
,
张立
,
郑贻裕
,
职建军
,
王文军
,
张炯明
,
王万军
,
王新华
钢铁
采用添加示踪剂方法研究了转炉-CAS精炼-连铸工艺生产的低碳铝镇静钢中的非金属夹杂物,发现出钢或CAS精炼过程钢包炉渣与钢液作用生成的夹杂物,其中尺寸在30 μm以下的夹杂物很难从钢液中完全上浮排除.铸坯中主要的非金属夹杂物为来源于钢包炉渣与钢液作用生成的球形夹杂物、块状Al2O3夹杂物和簇群状Al2O3夹杂物.连铸坯T[O]在(14～17)×10-6之间,非金属夹杂物含量在2.3 mg/10 kg左右,表明该工艺可以生产较高洁净度的低碳铝镇静钢铸坯.
关键词:
低碳铝镇静钢
,
连铸
,
非金属夹杂物
周有预
,
马勤学
,
盛喜松
,
王德城
,
冯军
,
王新华
,
刘新宇
,
张永超
,
王万军
钢铁
采用远红外非接触测温和射钉法对武钢三炼钢的板坯连铸机典型二冷模式下铸坯的表面温度及凝固坯壳厚度进行了研究,发现通过矫直区进入水平段之后铸坯表面温度持续降低,机尾附近铸坯表面温度仅为710～820℃.根据坯壳厚度变化得出的典型二冷模式下综合凝固系数K在24～27mm/min1/2之间,根据凝固终点与K的关系,将浇铸低碳铝镇静钢时的拉速由1.1m/min左右提高到1.4～1.5m/min,使铸坯的凝固终点向机尾延伸,铸坯出机表面温度提高到了920～940℃.
关键词:
热送热装
,
连铸坯
,
温度
,
坯壳
,
凝固终点
杨敬葵
,
王新华
,
贝雅耀
,
潘洪革
,
陈立新
,
李寿权
,
葛红卫
,
陈长聘
稀有金属材料与工程
为改善LiAlH4和LiNH2的储氢性能,将两者混合球磨制备LiAlH4/LiNH2复合体系,并添加TiF3和Ti作为复合体系催化剂.采用DSC、TG、XRD和储氢特性测定等手段研究催化剂TiF3和Ti对LiAlH4/LiNH2复合体系储氢性能的影响.结果表明:添加Ti和TiF3可显著改善Li-Al-N-H储氢体系的放氢动力学性能、提高放氢总量和降低体系的放氢温度.添加5%(摩尔分数,下同)TiF3催化剂后,LiAlH4/LiNH2复合体系球磨过程放氢量由1.27%(质量分数,下同)增加到1.69%,总放氢量由5.95%增加到6.85%.起始放氢温度由150℃降低到75℃.
关键词:
储氢材料
,
LiAlH4
,
LiNH2
,
TiF3
,
Ti
葛红卫
,
王新华
,
张琰
,
李慧
,
陈立新
,
李寿权
,
严密
,
陈长聘
功能材料
为改善Ti(Cr-Mn)2 AB2型合金的储氢性能,采用A侧过化学计量和过渡金属部分替代Mn进行多元合金化,系统研究了Tix(Cr-Mn-M)2(x=1.0,1.1;M=V、Fe、Ni、Cu)合金的储氢性能.研究结果表明,V、Fe、Ni、Cu部分替代Mn进行多元合金化后,合金主相仍保持C14(MgZn2)型Laves相,合金晶胞体积增大.合金化元素部分替代Mn后合金的活化性能得到明显改善,合金吸放氢量增大,吸放氢压力滞后减小.除Fe使合金放氢平台压力有所升高外,其余合金化元素均使合金的吸放氢平衡压力有不同程度的降低,这是由于合金的晶胞体积增大所致.在所形成的合金中,以Ti1.1Cr1.2Mn0.5CuO0.3的综合性能最好,其室温下吸放氢量分别达到1.95%和1.72 9,6(质量分数).采用该合金与自制的轻质高压储氢容器(工作压力为40MPa)复合组成金属氢化物复合式高压储氢器,对其储氢密度的计算结果表明,当储氢合金的填充量(体积分数)达到0.20时,该复合式储氢器总的体积储氢密度将提高57%.
关键词:
储氢合金
,
金属氢化物
,
储氢容器
,
高压氢
顾维娣
,
田艺苑
,
陈莹蕾
,
任月萍
,
李秀芬
,
王新华
,
夏浩杰
,
李依航
膜科学与技术
doi:10.16159/j.cnki.issn1007-8924.2016.05.008
考察了以MBR生活污水和微电子电镀废水处理工程产生的废旧平板膜表面的PVDF制备再生膜的过程中,废旧PVDF占再生膜铸膜液中总PVDF的比例对再生膜结构和性能的影响.结果表明,向铸膜液中掺杂33％(质量分数)从废旧膜面提取得到的PVDF,对再生膜铸膜液黏度影响不大,然而将从废旧膜面提取得到的PVDF的掺杂量增大到75％后,再生膜铸膜液黏度有所降低,膜皮层结构致密程度较新膜低.制备得到的再生膜表面的水接触角与新膜相比相差不大,且新膜和再生膜表面均为亲水性表面.以新膜和再生膜运行MBR小试装置,4个再生膜组件的出水COD和NH3—N浓度与新膜膜组件相比相差不大,出水浊度均小于1 NTU.
关键词:
废旧平板膜
,
聚偏氟乙烯
,
再生膜
,
膜性能表征
金会心
,
王华
,
李军旗
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2007.03.020
对织金新华磷矿戈仲伍组磷块岩矿石特性及稀土赋存状态的研究表明:矿石P2O5品位最高为31.09%,平均为 17.51%;随P2O5品位的逐渐降低,MgO和SiO2的品位有逐渐增加的趋势.矿石中稀土含量为REO 0.05%～0.13%, 其中Y2O3 0.07%～0.045%;稀土主要以钇(Y2O3)、镧(La2O3)、钕(Nd2O3)、铈(CeO2) 4种元素为主,占稀土总量平均为81.20%;其中稀土钇(Y2O3)占稀土总量平均为32.18%.稀土与磷成正相关关系,稀土总量与磷含量的相关系数为0.94177,钇含量与磷含量的相关系数为0.95874.胶磷矿单体矿物中存在稀土的独立矿物如方铈石和独居石,但稀土的独立矿物数量极微,没有发现稀土钇的独立矿物,稀土及稀土钇主要以类质同象形式赋存于胶磷矿中,这种结构导致稀土极不易从磷矿中单独选取.矿石中主要有价矿物是胶磷矿和磷灰石,脉石矿物主要是白云石,其次是方解石、石英等,且矿物之间呈细粒均匀嵌布,一般粒度为0.05～0.1 mm,矿石必须细磨,属于难选矿石.
关键词:
磷块岩
,
矿石性质
,
稀土元素
,
赋存状态
胡万里
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2010.01.023
介绍了利用组态王作为监控,可编程控制器作为下位机,实现了耐火厂散料配料系统的自动化生产,该系统具有手动功能和自动功能,手动功能具有现场手动和上位机手动功能,自动功能具有全自动和半自动功能.该系统可实现配方和配料制度的任意更改,投资低,故障少,自动化程度高.
关键词:
组态王
,
配料
,
上位机
