张志亮
,
马一平
,
王培铭
,
杨晓杰
材料导报
采用自行设计的塑性抗拉强度及塑性毛细管收缩应力测试装置分别测试了不同灰砂比和不同聚乙烯醇纤维掺量时砂浆的塑性抗拉强度及塑性毛细管收缩应力,对实验结果进行了线性回归分析.结果表明,当抗裂指数K大于1.62时,试件不开裂,当K值小于1.38时,试件开裂,当K值介于1.38和1.62之间时,试件有一定概率开裂.灰砂比和纤维掺量对塑性抗拉强度以及塑性毛细管收缩应力的线性影响是显著的,抗裂指数关于灰砂比及纤维掺量的本构方程分别为Kc/s=-0.00207Rc/s+0.0383/0.00879Rc/s+0.0227和Kf=0.00379Vf+0.0359/-0.00373Vf+0.0345.经实验检验,这2个方程的计算结果与实验结果相吻合.
关键词:
塑性抗拉强度
,
塑性毛细管收缩应力
,
抗裂指数
,
本构方程
,
水泥砂浆
段瑜芳
,
王培铭
材料导报
随着采煤业的不断发展,煤矸石的堆积情况在我国日益严重,引起了煤矿周边区域的环境问题,治理和综合利用煤矸石已成为环境保护的一项主题工作.利用DTA、XRD等测试手段,研究了不同的碱对以烧煤矸石为主要原料,配合一定的矿渣的体系的活化作用,还对该材料的实用性作了初步的探讨.
关键词:
烧煤矸石
,
碱激发
顾炳伟
,
王培铭
材料科学与工程学报
利用电感耦合等离子发射光谱(ICP)测定了热激发煤矸石在不同激发、溶出条件下活性组分(活性SiO2和活性Al2O3)溶出量.研究结果表明:在强碱性环境中,热激发煤矸石中的活性组分溶出量与煤矸石所经历的煅烧温度有关,存在一最佳煅烧温度;溶出温度和溶出时间对活性SiO2和活性Al2O3溶出所起的作用不同,溶出温度对活性Al2O3的溶出作用更大,而溶出时间对活性SiO2的溶出作用更大;采用快速溶出试验(90℃,3h)溶出的活性组分总量和热激发煤矸石的火山灰活性指数(PAI)具有较好的线性相关关系,因此可以用其来评价热激发煤矸石的火山灰活性.根据活性组分溶出量确定的热激发煤矸石的活性类型为:非活性煤矸石(＜30mg/g);低活性煤矸石(30～55mg/g);高活性煤矸石(55～90mg/g);极高活性煤矸石(＞90mg/g).
关键词:
热激发煤矸石
,
活性组分溶出量
,
火山灰活性
,
评价
马先伟
,
王培铭
材料科学与工程学报
主要分析了P_2O_5对高C_3S熟料易烧性、矿物组成和强度发展及水化过程的影响.结果发现P_2O_5在1400℃时有效加快了CaO的吸收,使C_3S的形成加快,并诱使了C_3S的多晶转变:在掺量小于2.0%时,由R型(参考熟料)转变为M_1型,当超过2.0%时,又开始出现了M_3型;但这些影响在低于1400℃时很小.加入适量的P_2O_5可以提高熟料的早期强度,但是延缓了水化放热速率和降低了28天强度,当P_2O_5含量高于2.5%时,会有xC_2S-C_3P(x=1～2)生成.综合考虑,P_2O_5的掺量应在1.5%以内.
关键词:
P_2O_5
,
C_3S
,
熟料
,
晶型
,
水化
王培铭
,
孙磊
,
徐玲琳
,
张国防
材料导报
介绍了由硅酸盐水泥与铝酸盐水泥组成的二元体系,以及掺石膏后三元体系的凝结时间、力学性能、体积变形等,水化硬化机理和应用方面的国内外研究现状,并提出了今后的研究重点.
关键词:
硅酸盐水泥
,
铝酸盐水泥
,
石膏
,
混合体系
,
二元体系
,
三元体系
顾炳伟
,
王培铭
材料导报
通过对热激发煤矸石-水泥体系的水化热特征、Ca(OH)2含量、化学结合水含量以及热激发煤矸石的反应程度的研究,揭示了热激发煤矸石-水泥体系中热激发煤矸石和水泥的相互作用规律.研究结果表明,热激发煤矸石对于水泥水化的促进作用主要表现在早期,中间阶段对于水泥的水化会产生一定的抑制作用;水泥对于煤矸石的火山灰反应的促进作用则贯穿于始终.
关键词:
热激发煤矸石
,
水泥
,
体系
,
相互作用
段瑜芳
,
王培铭
材料科学与工程学报
随着采煤业的不断发展,煤矸石的堆积情况在我国日益严重,引起了煤矿周边区域的环境问题,治理和综合利用煤矸石已成为环境保护的一项主题工作.本文利用XRD、NMR、ESEM等测试手段,对用复合激发剂激发煤矸石体系的早期水化过程进行了研究.研究结果表明,G2(烧煤矸石+氢氧化钙+水玻璃)体系水化过程中存在一个诱导期,生成的水化产物比G1(烧煤矸石+氢氧化钙+NaOH)体系密实.NMR测试结果显示G2体系具有六配位铝的水化产物要少于G1体系,水化产物中硅酸盐结构的聚合度要低于G1体系.
关键词:
煤矸石
,
碱激发
,
早期水化
