李静
,
宋沅峰
,
王建华
,
苏旭平
,
涂浩
,
刘亚
,
吴长军
材料热处理学报
通过向Al-Cu-Mg合金液中加入经过预处理的快速凝固Al-7％ Ti粉进行固液混合近液相线铸造,制备了不同Ti含量的Al-Cu-Mg-Ti合金.采用扫描电镜分析了合金的铸态晶粒组织和Al3Ti相的形态、尺寸与分布,研究了Al-7％Ti粉预处理工艺对Al-Cu-Mg-Ti合金铸态显微组织的影响,提出了优化的Al-7％Ti合金粉预处理工艺和加入量.结果表明,固液混合近液相线铸造Al-Cu-Mg-Ti合金的晶粒组织明显细化；合金中的Al3Ti相颗粒基本保持在2～ 10μm,与Al-7％ Ti粉中的Al3Ti相颗粒尺寸相当,且弥散均匀分布在铸态组织中.当钛含量超过1.5％时,即当Al-7％ Ti合金粉的加入量超过21.4％时,对合金晶粒组织的细化作用降低,且粗大的针状Al3Ti相明显增多.
关键词:
Al-Cu-Mg-Ti合金
,
显微组织
,
预处理工艺
,
固液混合近液相线铸造
,
Al3Ti相颗粒
伍波
,
苏旭平
,
涂浩
,
刘亚
,
彭浩平
,
王建华
材料热处理学报
采用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪等研究了2618-Ti铝合金制备过程中的显微组织演变和硬度变化.结果表明,2618-Ti铝合金铸态组织主要由等轴状α(Al)相、晶间低熔点共晶组织、分布于晶内和晶界的针状Al9FeNi相和存在于晶内的细小Al3Ti相组成.均匀化处理后,在Al3Ti相周围形成了Al18Mg3Ti2相,合金的晶粒组织明显长大.热轧变形后,Al9FeNi相得到碎化,呈现为明显的变形组织特征.冷轧后的晶粒组织沿轧制方向伸长,Al9FeNi相得到了明显的碎化,Al3Ti相得到了一定程度的破碎.固溶处理后,2618-Ti铝合金晶粒组织变为近似等轴晶,其平均尺寸有所增大.时效处理后,2618-Ti铝合金的晶粒组织没有变化.不同加工状态的2618-Ti铝合金具有不同的硬度值,但该合金时效后的硬度明显低于2168铝合金时效后的硬度值.
关键词:
2618-Ti铝合金
,
均匀化
,
固溶
,
时效
,
硬度
吴长军
,
范赛林
,
苏旭平
,
袁冲
,
王建华
,
涂浩
材料热处理学报
将Q235钢在450℃的Zn-Ni-Ti合金中热浸镀0.5～5 min,研究了锌池中添加0.03％ ～0.06％ Ni和0.02％ ～0.04％ Ti对含硅结构钢热浸镀锌层组织的影响.并通过电化学方法测试了Zn-Ni-Ti合金及其镀层在10％ NaCl溶液中的耐蚀性.研究发现,锌池中同时添加0.03％ ～0.05％ Ni和0.02％～0.03％ Ti可有效抑制Q235钢热浸镀锌时的硅反应性,合金层厚度明显减薄,其生长主要受扩散控制.而且不会形成大量的三元化合物渣滓.实验证实,添加微量Ni和Ti后,提高了锌合金及其镀层的耐蚀性.但当添加0.05％ Ni +0.04％Ti时,镀层表面质量下降,还会形成较多的溶解了约1.0％ Ni的Zn-Fe-Ti三元化合物.
关键词:
热浸镀锌
,
硅反应性
,
合金元素
,
耐蚀性
吴长军
,
苏旭平
,
王建华
,
王鑫铭
,
涂浩
材料热处理学报
研究了在锌池中依次添加0．1％Zr、0．1％Co、0．1％Ni、0．1％V微合金化元素对含硅结构钢热浸镀锌性能的影响，并结合扩散通道理论解释了合金元素及其协同作用对硅反应性抑制的机理。研究表明，锌池中添加O．1％zr或0．1％Co＋0．1％zr时，会在（层外侧形成少量不连续的Zn-Fe-zr或Zn．Co-zr三元化合物，但其只减薄了Sandelin钢镀锌时的镀层厚度，而对抑制高硅钢的硅反应性基本没有贡献。继续添加0．1％Ni后，Ni会在纯锌层与‘层的界面上富集，可抑制Q235钢的硅反应性，但不能抑制Q345钢中的硅反应性。直到锌池中添加了0．1％Zr．0．1％Co-0．1％Ni-0．1％V后，才能很好的抑制Q345钢中的硅反应性。此时，在自由锌层与￡层的界面上形成了明显的Zn-Fe-Ni-V化合物。通过扩散通道模型可以很好地解释这些实验现象。
关键词:
热浸镀锌
,
硅反应性
,
镀锌层
,
合金元素
李振锋
,
苏旭平
,
涂浩
,
高翠平
,
王建华
材料保护
为了改善Zn－40％Al合金热浸镀层的性能，在Zn－40％Al合金中加入了Si，研究了不同硅含量对Zn－40％A1合金镀层凝固组织及耐蚀性的影响。结果表明：当硅含量在0．5％～1．5％时，随着硅的增加，镀层凝固组织中的铝硅共晶组织不断增多，富铝相晶粒不断被细化，富铝枝晶相排列越来越规则，镀层的耐蚀性不断增强；当硅达到2．0％时，镀层会出现漏镀缺陷；硅的加入能在镀层表面形成具有优良腐蚀性的Al3.21Si0．47，有利于镀层耐蚀性的提高。
关键词:
Zn-40％Al热浸镀层
,
硅元素
,
镀层凝固组织
,
晶粒细化
,
耐蚀性
,
腐蚀产物
郑鑫
,
谭晓明
,
徐闫
,
涂浩
,
尹江
涂料工业
doi:10.3969/j.issn.0253-4312.2012.08.009
用原位乳液聚合法在环氧丙烯酸树脂(EA)中合成出了十二烷基苯磺酸掺杂的聚苯胺(PNAI-DBSA)与EA的混合物,脱水干燥后加入交联单体、引发剂2,4,6-二苯基氧化膦(TPO)等,混合均匀后用紫外光固化形成PNAI - DBSA/EA互穿网络导电膜.通过力学性能测定,研究了PANI - DBSA粒子含量、交联单体种类及用量等对导电膜力学性能的影响.结果表明:PANI - DBSA的含量和交联单体的种类及用量对导电膜的力学性能有明显影响,在PANI - DBSA、TPO、交联单体分别为体系总质量的15%、4%和50%时,固化40 s,乙氧基化三羟甲基丙烷三丙烯酸酯(EO-TMPTA)导电膜的拉伸强度最大,达15.24 MPa;丙烯酸羟乙酯(HEA)导电膜的断裂伸长率最大,达到24.8%.利用透射电镜和红外光谱分析分别对PANI - DBSA和导电膜进行了分析和表征.
关键词:
紫外光固化
,
聚苯胺
,
互穿网络
,
复合膜
,
力学性能
涂浩
,
王建华
,
彭碧草
,
苏旭平
,
尹付成
,
李智
材料保护
以铁损来判断热浸镀锌的温度对镀锌层的影响,结果欠准;硅元素对镀锌存在sandelin效应.这2种因素对锌镀层的生长、质量及性能都有重大的影响,且都难以控制.为此,以工业纯铁和Fe-0.1Si(0.1%,质量分数)合金薄片为热镀锌基材,探讨锌液温度和钢中硅元素对镀层生长和镀层组织的影响.利用扫描电镜对2种基材在450～530℃内的热镀锌层厚度及其组织进行了测量与分析.结果表明:工业纯铁在480 ℃下热镀锌时镀层生长最快,Fe-0.1 Si合金在470℃热镀锌时镀层生长最快;在镀层生长最快的温度下,2种基材的镀层特征具有相似性;当镀锌温度超过500℃时,工业纯铁和Fe-0.1Si合金镀层中的ζ相消失,镀层由δ相组成.
关键词:
热浸镀锌
,
工业纯铁
,
Fe-0.1 Si合金
,
锌液温度
,
硅元素
,
镀层厚度
,
生长规律
,
组织特征
彭浩平
,
伍波
,
张胜利
,
涂浩
,
苏旭平
,
王建华
材料热处理学报
利用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜和电子拉伸仪等分析和测试了2618-Ti铝合金显微组织和力学性能,确定了该合金的最佳固溶时效处理工艺,探讨了该合金的强韧化机制.结果表明,2618-Ti铝合金的最佳固溶处理工艺参数为540℃固溶处理30 min;最佳时效处理工艺参数为190℃时效处理16h.2618-Ti铝合金固溶处理后的抗拉强度明显高于同状态下的2618铝合金,但伸长率明显下降;经过时效处理后,该合金的抗拉强度和伸长率都略高于同状态的2618铝合金.2618-Ti铝合金的室温强化是时效析出相、弥散Al3Ti相和Al18Mg3Ti2相综合作用的结果;2618-Ti铝合金室温伸长率比2618铝合金的更高的原因是弥散Al3Ti相晶粒细化作用的结果.
关键词:
2618-Ti铝合金
,
固溶时效处理
,
显微组织
,
力学性能
,
强韧化机制
刘赛
,
王建华
,
彭浩平
,
徐鹏
,
童晨
,
涂浩
材料导报
采用Zn/Fe及Zn/Fe-Mn固固扩散偶方法,研究了锰对金属间化合物生长动力学的影响.对扩散偶在385℃扩散10～300min的研究结果表明,在Zn/Fe扩散偶中,扩散层以δ相为主,ζ相和δ相之间具有平直的界面,随扩散时间的延长,δ相的厚度增加,ζ相逐渐被消耗,厚度比dζ/dδ的值逐渐减小;在Zn/Fe-Mn扩散偶中,扩散层也以δ相为主,ζ相和δ相之间的界面更平直,铁基体中的锰在扩散初期促进δ相的生长,但在扩散后期促进ζ相生长.对Zn/Fe-Mn扩散偶中金属间化合物的生长动力学研究表明,0.4％(质量分数,下同)的锰使扩散层总厚度增加,当锰含量增加到1.2％以上时,扩散层总厚度反而开始下降.Zn/Fe、Zn/Fe-0.4％Mn、Zn/Fe-1.2％Mn及Zn/Fe-2.0％Mn四个扩散偶中总扩散层的生长均由扩散控制.
关键词:
Zn-Fe金属间化合物
,
扩散偶
,
显微组织
,
生长动力学
,
Zn-Fe-Mn
马坤
,
刘亚
,
涂浩
,
苏旭平
,
王建华
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2017.06.013
在热浸镀锌中,铁基表面Fe-Al化合物层的形成会影响镀层的生长和质量.将Fe/(Zn-11％ Al-3％ Mg)和Fe/(Zn-11 ％Al-x％Mg-0.2％Si)扩散偶在600℃下进行25 min的固-液扩散实验,利用扫描电子显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)研究了镁含量和硅对铁-锌铝镁合金固-液界面Fe--Al合金层形成的影响.结果表明,Fe/(Zn-11％ Al-3％ Mg)固-液扩散偶反应层由FeAl3和Fe2 Al5相层组成;随着Mg含量的增加,Fe/(Zn-11％Al-x％Mg-0.2％Si)扩散偶中反应层的厚度呈现先增加后减少再增加的变化趋势,当镁含量为3％时反应层厚度最薄;Fe/(Zn-11 ％Al-3 ％Mg)扩散偶中Fe-Al反应层的平均厚度比Fe/(Zn-11％ Al-3％ Mg-0.2％Si)扩散偶中反应层的厚度大60 μm,证明Si元素起到抑制Fe-Al反应层形成的作用.研究结果为解释Super Dyrna合金镀层中不形成明显的Fe-Al抑制层提供了实验依据.
关键词:
热浸镀锌
,
固-液扩散偶
,
界面反应
,
Fe-Al反应层
