邵肖静
,
王新华
,
王万军
,
杨成威
,
黄福祥
,
姜敏
,
邓小旋
材料热处理学报
汽车车轴用YF45MnV钢要求极低的总氧含量和适宜的硫含量,使得对其中硫化物尺寸和形态的控制,用传统的方法均无法有效的实现.本文提出对YF45MnV钢连铸坯等温热处理从而控制钢中硫化物的概念,并在实验室进行了详细研究.首先用thermo-calc热力学软件计算出理想条件下,YF45MnV钢中硫化锰大量析出温度为1416℃;在此基础上,进一步研究了不同热制度对钢中硫化物尺寸的影响;最后,为解决长时间保温处理造成的奥氏体的粗化问题,实验采用gleeble-1500热模拟实验机对等温处理后试样进行压缩实验.研究表明,合适的热处理参数能够将YF45MnV钢连铸坯中硫化物控制为较小尺寸和理想形态(纺锤状和近球形);等温处理后粗大的奥氏体,通过后续变形过程可以实现晶粒细化.
关键词:
YF45MnV钢
,
硫化物
,
热处理
,
晶粒尺寸
卓晓军
,
杨成威
,
吕迺冰
,
王新华
,
崔京玉
,
王坤
钢铁
研究了“顶底复吹转炉炼钢LF精炼VD真空处理喂硫线增硫”工艺生产高品质汽车用非调质钢铸坯的全过程，特别关注了冶炼过程中非金属夹杂物的演变规律。对冶炼过程全程提取钢样和渣样，分析了钢样和渣样的化学成分。采用SEMEDX系统地分析了钢样中非金属夹杂物的形貌和成分。实验结果表明：采用制定工艺路线，能生产出［P］的质量分数在0.012%以下，T［O］的质量分数为10×10-6左右的非调质钢铸坯。连铸坯中观察到的非金属夹杂物绝大部分是纯MnS夹杂物，尺寸较大呈浅色不规则形状。铸坯中只存在很少量的、尺寸较小的氧化物夹杂。这些氧化物和MnS组成复合的夹杂物，呈深色在MnS夹杂物的中心，其尺寸较小约为2 μm。研究表明：此工艺路线生产出的超低氧高品质非调质钢完全能满足汽车用的需要。
关键词:
汽车用非调质钢;超低氧含量;LF精炼;VD真空处理;非金属夹杂物
杨成威
,
吕迺冰
,
卓晓军
,
王新华
,
王万军
钢铁
采用高温电阻炉,通过改变不同冷却条件和不同硫含最,系统研究了Ti-Al复合脱氧夹杂对MnS夹杂物析出量和形貌的影响.试验结果表明:冷却速率对MnS的析出有着重要的影响.当钢液中硫的质量分数从0.001%增加到0.01%时,在炉冷条件下,MnS析出量随着钢液巾硫含量的增加而增加.但足在水冷条件下,MnS的析出量不随钢液中硫含量的增加而变化.当钢液中w([S])＞0.008%时,所有氧化物夹杂表面都会析出MnS夹杂;当0.002%≤w([S])d0.008%时,复合氧化物夹杂中MnO+SiO2含量越高,MnS越容易在氧化物上面析出.复合夹杂物中Ti3O5和Al2O3对MnS的析出没有明显影响.当w([S])＜0.002%时,基本没有MnS夹杂析出.MnS在低熔点氧化物上呈镶嵌状析出,在高熔点上呈包裹状析出.
关键词:
MnS
,
氧化物冶金
,
析出
,
Ti-Al复合脱氧
张峰
,
李光强
,
朱诚意
,
彭其春
,
杨成威
材料与冶金学报
doi:10.3969/j.issn.1671-6620.2005.03.002
对14Cr8Mn,16Cr7Mn2Mo,18Cr8Ni2Mo不锈钢中氮的溶解行为进行了实验研究.研究结果表明,1 873K,N2气压力为0.1 MPa时,14Cr8Mn,16Cr7Mn2Mo,18Cr8Ni2Mo不锈钢中氮的溶解度(质量分数)分别为0.242%、0.299%和0.226%,氮在液态不锈钢中的溶解符合Sievert定律;在对钢液没有搅拌的情况下,测定了1 873 K时氮在这三种不锈钢中的传质系数,分别为5.72×103m/min,6.13×103m/min和7.68×10.m/min;氮在不锈钢中的传质系数受表面活性元素氧、硫含量的影响.
关键词:
氮
,
不锈钢
,
溶解度
,
传质系数
卓晓军
,
杨成威
,
吕迺冰
,
王新华
,
崔京玉
,
王坤
钢铁
研究了"顶底复吹转炉炼钢-LF精炼-VD真空处理-喂硫线增硫"工艺生产高品质汽车用非调质钢铸坯的全过程,特别关注了冶炼过程中非金属夹杂物的演变规律.对冶炼过程全程提取钢样和渣样,分析了钢样和渣样的化学成分.采用SEM-EDX系统地分析了钢样中非金属夹杂物的形貌和成分.实验结果表明:采用制定工艺路线,能生产出[P]的质量分数在0.012%以下,T[O]的质量分数为10×10-6左右的非调质钢铸坯.连铸坯中观察到的非金属夹杂物绝大部分是纯MnS夹杂物,尺寸较大呈浅色不规则形状.铸坯中只存在很少量的、尺寸较小的氧化物夹杂.这些氧化物和MnS组成复合的夹杂物,呈深色在MnS夹杂物的中心,其尺寸较小约为2um.研究表明:此工艺路线生产出的超低氧高品质非调质钢完全能满足汽车用的需要.
关键词:
汽车用非调质钢
,
超低氧含量
,
LF精炼
,
VD真空处理
,
非金属夹杂物
齐江华
,
杨成威
,
朱万军
,
区铁
,
刘洋
,
吉玉
钢铁
以U75V高速重轨钢为例,研究了加热保温处理对MnS夹杂的影响.采用高温共聚焦激光显微镜分别对铸坯和钢轨中MnS夹杂在连续升温过程中的行为进行了动态原位观察,结果表明MnS夹杂在600～870℃发生球化,在1 180℃左右时,MnS夹杂开始发生固溶.根据原位观察结果,在电阻炉中进行了加热保温处理实验.试验结果表明,830℃保温后,MnS夹杂尺寸只是略有减少,长宽比降低.在1180℃保温后,大型MnS夹杂数量明显减少,小尺寸MnS数量增多,且随保温时间的延长,夹杂物数量减少,长宽比进一步降低.通过加热保温处理可以改善重轨钢中长条状大型MnS夹杂.
关键词:
重轨钢
,
MnS夹杂
,
原位观察
,
固溶
,
加热温度
胡志勇
,
杨成威
,
姜敏
,
杨光维
,
王万军
,
王新华
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2011.00128
采用高温共聚焦激光显微镜(CSLM)对含Ti复合夹杂物诱导晶内针状铁素体(IAF)进行动态原位观察,并用OM,FE-SEM,EDS和EPMA研究奥氏体晶粒尺寸和冷却速率对含Ti复合夹杂物诱导生成IAF的影响.结果表明,IAF的开始生成温度随奥氏体晶粒尺寸的增加,先升高后降低；生成IAF体积分数随冷却速率的提高显著增加,归功于IAF开始生成温度的提高.贫Mn区的形成是含Ti复合夹杂物(Ti-Mn-O)+ (Si-Al-Mn-O) +MnS诱导生成IAF的主要驱动力.此外,在该实验条件下得出,当奥氏体晶粒尺寸在132-255 μm时,IAF开始生成的温度范围为550-633℃；奥氏体晶粒尺寸为176 μm,冷却速率为5℃/s时,室温组织中IAF体积分数高达90％.
关键词:
晶内针状铁素体(IAF)
,
含Ti复合夹杂物
,
高温激光共聚焦显微镜(CSLM)
,
原位观察
,
贫锰区(MDZ)
陈俊孚
,
黄建阳
,
万恩同
,
曹同友
,
杨成威
,
彭著钢
连铸
doi:10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20150137
使用热流密度低的缓冷型保护渣可缓解包晶钢浇铸过程中因包晶相变导致的表面纵裂纹产生.添加新型助熔剂氧化钴到包晶钢保护渣中,发现保护渣的热流密度下降,且热流密度最低加入量为2％.碱度也是影响保护渣传热性能的重要因素,通过改变含钴保护渣的碱度,研究碱度对含钴保护渣传热性能的影响,发现碱度越高越有利于降低保护渣传热性能,并且碱度也是通过改变含钴包晶钢保护渣的结晶度来影响保护渣的传热性能的.
关键词:
氧化钴
,
热流密度
,
连铸
,
结晶度
,
碱度
何树华
,
何德勇
,
章竹君
应用化学
doi:10.3969/j.issn.1000-0518.2006.11.025
在酸性介质中,Ce(Ⅳ)氧化连二亚硫酸钠产生较弱的化学发光,异丙威可以明显增强此发光,增加的发光强度与异丙威的质量浓度在0.1～10 mg/L范围内呈良好的线性关系(r=0.999 7),由此建立了一种测定异丙威的流动注射化学发光新方法,检出限为80 μg/L(3σ). 对1.0 mg/L的异丙威连续平行测定11次,其相对标准偏差为3.3%. 用于测定环境水样和大米中异丙威含量,回收率为96.1%～99.4%.
关键词:
化学发光
,
流动注射
,
连二亚硫酸钠
,
异丙威
