董小平
,
杨立清
,
杨丽颖
,
朱凯宁
,
王涛
,
王翠表
材料热处理学报
采用中频感应炉真空熔炼制备La0.75Mg0.25Ni3.41Co0.2Al0.03Ti0.06合金,通过电化学和气态循环、电化学阻抗、颗粒形貌以及表面成分测试,分析了合金电极的失效原因。实验结果表明,合金的容量保持率在循环过程中分为快速和缓慢衰减阶段,合金颗粒表面上的裂纹随循环次数的增加而逐渐增多。随循环次数增多,合金电极的电化学接触电阻和电荷传递电阻先降低后提高;经气态吸放氢循环后合金颗粒裂纹开裂程度增大;循环前期合金颗粒粉化严重,循环后期粉化减弱。循环过程中合金中主要元素La和Mg的氧化腐蚀是导致合金电极失效的主要原因,合金颗粒粉化加剧了La和Mg的氧化,进一步恶化合金电极性能。
关键词:
稀土镁镍系合金
,
循环特性
,
氧化
,
粉化
储爱民
,
杨丽颖
,
刘厚才
,
伍先明
材料热处理学报
为了改善La-Mg-Ni-Co系合金电极的循环稳定性,对铸态合金La0.75Mg0.25Ni3.5 Co0.4在0.3MPa压力氩气保护下进行不同温度的退火(1123,1223和1323K),保温时间均为10h.研究了退火温度对合金的电化学性能的影响.X射线衍射(XRD)分析结果表明,铸态及1123K温度退火后合金主要由LaNi5,(La,Mg)2(Ni,Co)7相以及少量LaNi2相组成;退火温度为1223和1323K时,合金中LaNi2相消失,合金主要由LaNi5,(La,Mg)2(Ni,Co)7及(La,Mg)(Ni,Co)3相组成.随退火温度升高,最大放电容量从341.2mAh/g增加365.8mAh/g;循环稳定性得到改善,100次充放电循环后容量保持率从铸态合金的58.63%提高到1323K时的72.91%.
关键词:
退火处理
,
La-Mg-Ni-co系
,
贮氢合金
,
相结构
,
电化学性能
杨学锋
,
宋培龙
,
王守仁
,
杨丽颖
,
王砚军
人工晶体学报
为了探索自润滑陶瓷材料的开发及应用,采用冷压烧结工艺制备Al2O3/TiC/CaF2自润滑复合陶瓷材料.在摩擦磨损实验机上对其进行摩擦磨损实验,并对其摩擦磨损行为及自润滑效应进行分析.结果表明:在实验过程中,Al2O3/TiC/CaF2复合陶瓷材料物理机械性能优于同条件下制备的Al2O3/TiC复合陶瓷材料,且具有较低的摩擦因数和磨损率,其减摩抗磨效果明显,具有一定的自润滑效应,其减摩抗磨机理为摩擦驱动下CaF2存在于摩擦副表面,形成减摩抗磨层,在表面形成一层平整、光滑的自润滑层,增加摩擦表面实际接触面积,起到自润滑效应.
关键词:
自润滑
,
减摩抗磨
,
摩擦特性
,
复合陶瓷
杨丽颖
,
董小平
,
李小亭
,
王涛
,
林玉芳
,
张羊换
材料热处理学报
为了改善La<,3>MgNi<,14>合金的循环寿命,在0.3 MPa氩气气氛及1123、1223、1323 K温度下分别对合金进行了退火处理,处理时间为10 h,同时研究了退火温度对La<,3>MgNi<,14>电极合金的相结构、显微组织及电化学行为的影响.结果表明,退火温度影响合金的相结构,铸态及1123 K温度退火后合金包含LaNi<,5>、(La,Mg)<,2>Ni<,7>主相和少量的LaNi<,2>相,1223 K温度退火有利于合金中(La,MS)Ni<,3>相的形成,1323 K温度退火后合金主相为LaNi<,3>和(La,MS)Ni,相.退火后合金的显微组织比铸态合金更加均匀,晶粒尺寸增大.随着退火温度升高,合金的最大放电容量和循环寿命单调增加,高倍率放电性能、损耗角以及极限电流密度增大,充放电电位差和电荷迁移电阻减小.
关键词:
退火温度
,
La-Mg-Ni系合金
,
电化学行为
董小平
,
杨丽颖
,
李小亭
,
马力辉
,
林玉芳
,
赵栋梁
材料热处理学报
为了研究不同退火方式对La_(0.75)Mg_(0.25)Ni_(3.44)Co_(0.2)Al_(0.03)Ti_(0.03)铸态合金的电化学性能影响,设计最终退火温度为1223K,并采用不同保温程序对合金进行退火处理.X射线衍射(XRD)与扫描电镜(SEM)分析一段、两段保温法退火后合金的结构与性能结果表明,铸态及退火后合金由LaNi_5,(La,Mg)_2(Ni,Co,Al)_7相以及少量LaNi_2、TiNi_3相组成,且退火后合金中(La,Mg)(Ni,co,Al),相出现.前者微观组织较后者均匀,并且前者的放电容量、放电效率好于后者.一段保温法更有利于改善合金的循环稳定性.
关键词:
退火方式
,
保温程序
,
微观组织
,
电化学性能
杨学锋
,
王守仁
,
杨丽颖
,
王砚军
,
张冰
,
宋培龙
无机材料学报
doi:10.3724/SP.J.1077.2012.11652
采用冷、热压烧结技术分别制备了WC-8Co和Al2O3-TiC两种拉拔模具. 研究了该两种不同拉拔模具用于实际拉拔加工45#钢线时的摩擦磨损行为, 并对其磨损机理进行了分析. 结果表明: 两种拉拔模具均具有较好的强度和硬度, 能较好地进行拉拔加工, 其内孔磨损在工作区及定径区最为严重, 磨损面有金属脱落元素、模具颗粒脱落元素及润滑脂残留物. WC-8Co和Al2O3-TiC两种拉拔模具的磨损机理不尽相同, WC-8Co模具主要为粘着磨损和磨粒磨损, 而Al2O3-TiC模具则以磨粒磨损和表面疲劳磨损为主. Al2O3-TiC拉拔模具更适合于45#钢线材的拉拨.
关键词:
拉拔模具; 磨损行为; 硬质合金; 复合陶瓷
董小平
,
刘生龙
,
杨丽颖
,
王翠表
,
陈家熠
,
张羊换
材料热处理学报
为了改善A2B7型La0.8 Mg0.2Ni3.5Co0.2合金的电化学性能,采用熔体快淬技术制备了合金.用XRD、SEM分析了合金的微观结构,用电化学方法测试了合金的电化学性能.结果表明,快淬后,合金具有多相结构,包括两个主相(La,Mg) Ni5及(La,Mg)2(Ni,Co)7和残留相LaNi2.28相,快淬使合金的微观应变增加,柱状晶区域面积较大,合金的晶粒明显细化.快淬使合金的放电容量、平台中值电压降低,电化学循环稳定性提高.
关键词:
熔体快淬
,
A2B7型稀土镁镍基合金
,
结构
,
电化学性能
宋培龙
,
杨学锋
,
王守仁
,
杨丽颖
,
王砚军
,
马涛
人工晶体学报
采用真空热压烧结的方式制备出Al2O3-TiC/Al2O3-TiC-CaF2叠层陶瓷拉拔模具坯体.通过显微压痕强度实验,研究Al2O3-TiC层和Al2 O3-TiC-CaF2层的叠层厚度和层厚比对陶瓷材料硬度和断裂韧性的影响,并且用有限元方法对叠层陶瓷材料烧结过程中的残余应力进行分析.结果表明:Al2O3-TiC/Al2O3-TiC-CaF2叠层陶瓷拉拔模具坯体具有良好的层间界面,晶粒结合紧密;在模具坯体叠层部分总高度不变的情况下,当叠层数目为5,层厚比(Al2O3-TiC层:Al2O3-TiC-CaF2层)为1∶1时,叠层陶瓷拉拔模具坯体的硬度值和断裂韧性值达到最大,分别为18.2 ±0.3 GPa和5.7 ±0.2 MPa·m1/2;在烧结冷却过程中,由于不同材料层的热膨胀系数和弹性模量而引起的残余应力是该叠层陶瓷拉拔模具坯体具有良好机械性能的原因.
关键词:
拉拔模具
,
陶瓷材料
,
叠层
,
有限元
,
结构优化
宋培龙
,
杨学锋
,
王守仁
,
杨丽颖
材料热处理学报
通过真空热压烧结和冷压烧结两种方法制备Al2O3-TiC/Al2O3-TiC-CaF2叠层陶瓷材料,测量材料试样的体积密度、显微硬度和抗弯强度,研究两种叠层陶瓷材料的摩擦磨损性能.在环盘式摩擦磨损试验机上进行摩擦磨损实验,用扫描电镜(SEM)观察材料磨损前后的微观形貌,分析其磨损机理.结果表明:热压烧结法制备的叠层陶瓷材料具有较高的硬度和抗弯强度,结构致密;在载荷小,低实验转速的情况下,冷压烧结法制备的叠层陶瓷试样具有较小的摩擦系数;在载荷大、高实验转速的条件下,热压烧结法制备的叠层陶瓷材料试样摩擦系数小,磨损率较低,摩擦磨损性能好;热压烧结法制备叠层陶瓷材料磨损机制主要是磨粒磨损和粘着磨损;冷压烧结法制备叠层陶瓷材料的磨损形式主要是表面疲劳磨损和磨粒磨损.
关键词:
陶瓷
,
叠层材料
,
制备
,
摩擦磨损
