黎政
,
朱明
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李明阳
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陈光耀
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汪宏斌
,
Wajid Ali
,
鲁雄刚
,
李重河
钛工业进展
将自制的25 kg级BaZrO3坩埚用于Ti-55.8％Ni合金（质量分数）的真空感应熔炼，并将合金铸锭经锻造、轧制、拉拔等工序制成φ1.0 mm的TiNi合金丝材，取样经不同的制度热处理后，分析了TiNi合金丝材的拉伸性能、低周弯曲疲劳性能以及拉伸、疲劳断口形貌。结果表明：丝材经700℃保温1 h水淬处理后，延伸率可达23％，韧窝尺寸变小、数量增多，且微孔数量大幅减少。此外，丝材经500℃或550℃保温20 min水淬处理后，疲劳寿命得到提高，最高可达3072次，疲劳断口处贝纹线排列紧密，裂纹较短且部分存在分叉现象。
关键词:
TiNi合金
,
拉伸性能
,
低周弯曲疲劳性能
,
断面形貌
李明阳
,
张浩
,
王树森
,
魏超
,
Wajid
,
秦子威
,
鲁雄刚
,
汪宏斌
,
李重河
钛工业进展
采用BaZrO3复合型壳定向凝固Ti-46Al-8 Nb合金.通过扫描显微镜、金相显微镜和XRD等手段分析了BaZrO3耐火材料与金属熔体之间的界面情况、熔体通过螺旋选晶器后的晶粒数目和片层变化、晶臂与枝晶干的夹角以及凝固后Ti-46Al-8Nb合金的组织形貌.结果表明,BaZrO3复合型壳与Ti-46Al-8Nb合金之间存在约为10 μm的扩散层;在抽拉速度7.7 mm/min、温度1550℃条件下,Ti-46Al-8Nb合金的初生相为α相以及β相,经过定向凝固后的微观组织为γ+α2片层、γ相以及B2相;在定向凝固过程中,螺旋选晶可以明显使晶粒数目减少,但是对片层间距的大小无影响.
关键词:
BaZrO3复合型壳
,
Ti-46Al-8Nb合金
,
定向凝固
李明阳
中国冶金
对比分析了各种钢渣处理方法，认为热闷法处理的钢渣渣铁分离效果好，尾渣性能稳定，是最实用的钢渣一次处理方法，钢渣处理工艺设计中应优先考虑。实践证明，钢渣不经细磨过程较难经济有效地选出其中有价铁（磁性物）。因此，在钢渣二次处理工艺设计时应考虑设置磨制环节。钢渣处理工艺设计应注重勤筛分、多磁选。
关键词:
钢渣
,
处理工艺
,
设计思路
李斌
,
邢希金
,
张鑫
,
李明阳
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2017.03.037
目的 研究在H2S/CO2酸性环境中,不同溶解氧浓度对低合金管材点蚀形成和发展的影响.方法 通过模拟酸性油田环境,利用高温高压设备及常温常压设备来进行腐蚀失重试验,测试出腐蚀速率,并通过扫描电镜对腐蚀产物的形貌及点蚀坑的形貌尺寸进行分析.结果 溶解氧对腐蚀产物的影响较明显,对腐蚀产物膜的破坏较大.溶解氧存在时,腐蚀产物在基体的覆盖量减少,产物膜的厚度减小,实验表面都出现不同尺寸的点蚀坑.溶解氧分压在0.1 MPa时,点蚀现象较明显,L245NCS表面点蚀坑的直径约为0.4 mm,而L290试样表面点蚀坑的直径约为0.25 mm.结论 在H2S/CO2共存的腐蚀环境中,溶解氧的加入使碳钢更容易发生点蚀.随溶解氧浓度的增加,碳钢的均匀腐蚀速率增加明显,同时,溶解氧浓度越高,腐蚀产物在基体上的覆盖越少.加上溶解氧本身氧化能力较高的原因,使得腐蚀电位容易达到点蚀电位临界值,造成点蚀的形成.点蚀一旦形成就与周围致密层保护区域形成“小阳极-大阴极”加速腐蚀体系,形成较深的点蚀坑.
关键词:
碳钢
,
H2S-CO2-Cl-腐蚀体系
,
点蚀
,
均匀腐蚀
,
溶解氧
,
产物膜
孙哲
,
强西怀
,
陈渭
,
陈苗苗
,
黄启恒
涂料工业
以氢化苯基甲烷二异氰酸酯(H-MDI)、聚氧乙烯十二烷基胺(PAE)、聚乙二醇(PEG)为主要原料,合成了系列侧链含十二烷基、主链嵌入大量聚环氧乙烷(E0)结构的阳-非离子型聚氨酯表面活性剂(PUS).通过红外光谱(FT-IR)、表面张力、临界胶束浓度、乳化力测试等对其进行分析.结果表明:当以PAE为软段单体,以聚乙二醇(PEG-200)为扩链剂时,合成的聚氨酯高分子表面活性剂的综合性能优异,溶液的临界胶束浓度为53.10 mg/L,水溶液的表面张力最低可达38.12 mN/m.
关键词:
阳-非离子表面活性剂
,
聚氨酯
,
聚氧乙烯十二烷基胺
,
表面张力
