伍康勉
,
朱远志
,
周春泉
,
成小军
,
肖爱达
,
胡大
钢铁
对夹杂物与氧化铁皮压入导致的冷轧板的典型缺陷的形貌与形成原因进行了分析与研究,并进行了模拟轧制试验.研究结果表明,夹杂物所致的冷轧板主要缺陷中以连铸卷渣为主.连铸卷渣亦导致冷轧板表面的麻点(麻面)缺陷,形貌与氧化铁皮压人导致同类缺陷相近,但亦有区别.缺陷暴露规律的模拟轧制试验结果与实际缺陷的形貌有很好的一致性,为研究缺陷形成原因与演变规律的有效手段.对典型缺陷的取样分析并结合模拟轧制试验结果证明,连铸坯深层带状卷渣可导致冷轧板带状表面翘皮(夹层)缺陷,连铸坯深层块状卷渣可导致冷硬板中部穿裂,连铸至末机架前的辊道划伤导致氧化铁皮压人是冷轧板表面黑(灰)线(带)缺陷的形成原因之一.
关键词:
夹杂
,
氧化铁皮
,
形貌
,
模拟轧制
伍康勉
,
朱远志
,
周春泉
,
成小军
,
肖爱达
,
胡大
钢铁
对夹杂物与氧化铁皮压入导致的冷轧板的典型缺陷的形貌与形成原因进行了分析与研究，并进行了模拟轧制试验。研究结果表明，夹杂物所致的冷轧板主要缺陷中以连铸卷渣为主。连铸卷渣亦导致冷轧板表面的麻点（麻面）缺陷，形貌与氧化铁皮压入导致同类缺陷相近，但亦有区别。缺陷暴露规律的模拟轧制试验结果与实际缺陷的形貌有很好的一致性，为研究缺陷形成原因与演变规律的有效手段。对典型缺陷的取样分析并结合模拟轧制试验结果证明，连铸坯深层带状卷渣可导致冷轧板带状表面翘皮（夹层）缺陷，连铸坯深层块状卷渣可导致冷硬板中部穿裂，连铸至末机架前的辊道划伤导致氧化铁皮压入是冷轧板表面黑（灰）线（带）缺陷的形成原因之一。
关键词:
夹杂;氧化铁皮;形貌;模拟轧制
滕浩
,
尹志民
,
朱远志
,
黄继武
,
张保胜
中国有色金属学报
采用静态恒温氧化增质法研究Ni76Cr19AlTi合金在600～800℃范围内的高温氧化动力学规律,采用场发射扫描电镜对氧化产物进行表面和横断面形貌观察,用X射线衍射仪分析氧化膜层的物相组成.结果表明,合金在600～800℃范围内氧化增质与氧化时间的关系遵从抛物线规律,氧化速率常数K.随温度的升高而增大;在800℃下氧化200 h,平均氧化速率为0.002 15 mg·cm-2·h-1,合金属于完全抗氧化级;氧化过程中,氧化膜主要受控于Cr2O3的生长,经过长时间氧化后,表层为比较疏松的TiO2和Cr2O3,内层为起保护作用的Cr2O3和Al2O3,氧化膜的组成以Cr2O3为主.
关键词:
Ni76Cr19AlTi合金
,
镍基合金
,
高温氧化
,
氧化动力学
朱远志
,
雷全锋
材料保护
doi:10.3969/j.issn.1001-1560.2007.09.023
外涂沥青的埋地低碳钢汽油输油管使用8 a之后,出现了穿孔,造成了比较大的经济损失.为此,通过金相、扫描电镜、能谱和X射线衍射等手段对合金的断口、微观组织、微区成分和断口表面覆盖物相组成进行了分析.分析发现,孔边沿的金相组织中未发现变形层,孔口处的残留产物主要为尖晶石类氧化物Fe3O4,该氧化物为大气下形成的氧化物,未发现FeO等高温氧化产物,分析结果排除了人为破坏穿孔的可能.研究结果表明,油管穿孔是一种典型的局部腐蚀,其主要腐蚀机理为闭孔形式的小孔腐蚀.大阴极和小阳极进一步加速了这种腐蚀过程.
关键词:
汽油输油管
,
低碳钢
,
失效原因
,
局部腐蚀
,
小孔腐蚀
朱远志
,
尹志民
,
曾渝
,
郝勇刚
材料导报
在分析重型发动机气门座圈所处化学介质、温度、应力等环境条件对材料磨损影响的基础上,介绍了气门座圈的磨损机理.根据其磨损机理,进一步阐明了重型发动机气门座圈的选材原则及当前气门座圈材料的种类和工艺发展的概况.最后提出了气门座圈材料未来的研究和发展方向.
关键词:
气门座圈
,
磨损机理
,
材料工艺
,
研究方向
林启权
,
黄伟
,
董文正
,
朱远志
,
姜滔
机械工程材料
采用粉末冶金固相烧结法合成了NiFe2O4陶瓷,研究了烧结温度和保温时间对其纯度和相对密度的影响.结果表明:随着烧结温度的升高和保温时间的延长,NiFe2O4的纯度增大;在1 100 ℃保温2h即可合成纯度较高的NiFe2O4陶瓷;提高烧结温度和延长保温时间均有利于NiFe2O4陶瓷的致密化;在1 200℃保温2h是制备NiFe2O4陶瓷的较佳工艺.
关键词:
NiFe2O4陶瓷
,
烧结温度
,
保温时间
,
纯度
,
相对密度
滕浩
,
尹志民
,
朱远志
,
周科朝
,
李志友
金属学报
在Gleeble-1500热模拟机上对Ni76Cr19AlTi合金棒材进行
恒温和恒速压缩变形实验, 变形温度范围为800-1150 ℃, 应变速率范围
为10 -3 - 10 0 s -1. 结果表明, 实验合金在800和850 ℃
热压缩时变形抗力较大, 容易发生开裂; 而在950-1150 ℃温度范围内热
变形由于发生动态再结晶, 合金变形抗力减小, 变形容易进行, 不会发生
开裂. 研究了合金在高温塑性变形过程中流变应力的变化规律, 确定了合
金在950-1150 ℃范围内的变形激活能Q为376.84 kJ/mol, 应力指数n
为4.15. 对合金的热压缩变形真应力-真应变曲线及变形机制的分析表明,
合理的变形条件为1050-1150 ℃及10 -1 - 10 0 s -1.
关键词:
Ni76Cr19AlTi合金
,
exhaust valve
,
hot compression deformation
滕浩
,
尹志民
,
朱远志
,
周科朝
,
李志友
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2006.06.012
在Gleeble-1500热模拟机上对Ni76Cr19AlTi合金棒材进行恒温和恒速压缩变形实验,变形温度范围为800-1150℃,应变速率范围为10-3-100s-1.结果表明,实验合金在800和850℃热压缩时变形抗力较大,容易发生开裂;而在950-1150℃温度范围内热变形由于发生动态再结晶,合金变形抗力减小,变形容易进行,不会发生开裂.研究了合金在高温塑性变形过程中流变应力的变化规律,确定了合金在950-1150℃范围内的变形激活能Q为376.84 kJ/mol,应力指数n为4.15.对合金的热压缩变形真应力-真应变曲线及变形机制的分析表明,合理的变形条件为1050-1150℃及10-1-100s-1.
关键词:
Ni76Cr19AlTi合金
,
排气门
,
热压缩变形
,
热变形激活能
