迟宏宵
,
马党参
,
占礼春
,
徐辉霞
,
朱旺龙
材料热处理学报
采用OM，SEM，EDS，TEM以及力学性能试验，研究了热处理工艺对不同尺寸规格的粉末冶金高速钢W6Mo5Cr4V3Co8微观组织和力学性能的影响。结果表明，区别于普通高速钢，粉末冶金高速钢微观组织中没有大颗粒尺寸共晶碳化物，退火组织中碳化物均匀、细小，颗粒尺寸小于3μm。因此，不同尺寸规格钢材以及不同截面方向的组织都保持着高度的一致性；试验钢在1080～1180℃较宽的温度范围内淬火都能够获得67HRC以上的硬度。淬火后的组织为马氏体＋残留奥氏体＋未溶碳化物，淬火奥氏体晶粒尺寸非常细小；经过高温回火后，试验钢存在明显的二次硬化效应，二次硬化峰出现在520℃。二次硬化现象是由残留奥氏体转变和合金碳化物析出共同作用的结果，TEM分析显示，试验钢经高温回火析出的二次硬化碳化物包含VC；冲击韧性试验结果表明，不同截面尺寸粉末高速钢的冲击韧性基本相当，同一钢材其横向和纵向的冲击韧性相差不大。
关键词:
粉末冶金
,
高速钢
,
微观组织
,
力学性能
周雪峰
,
方峰
,
涂益友
,
蒋建清
,
徐辉霞
,
朱旺龙
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2013.00621
采用OM,TEM,SEM,EBSD,XRD等手段,分析了不同Al加入量(0％,0.6％,1.2％)的M2高速钢的铸态组织,研究了Al对高速钢凝固组织转变特别是共晶碳化物形貌和微观结构的影响规律.结果表明,M2高速钢铸态组织主要由位错型马氏体和M2C共晶莱氏体组成.过量Al(1.2％)促进大量铁素体和针状碳化物形成.Al提高了共晶碳化物的分布均匀性,促进M2C形貌由纤维状转变为片状,并使碳化物微观结构发生明显改变.片状碳化物表面平行于(0002)晶面,内部存在微孪晶、层错等缺陷,片层之间具有不同的晶体取向,而纤维状碳化物内部缺陷极少,呈单晶取向.与纤维状碳化物相比,加A1后形成的片状碳化物高温加热时不易团球化,对碳化物尺寸细化不利.添加过量Al(1.2％)形成的铁素体无法通过常规热处理消除,使高速钢淬火硬度显著降低.
关键词:
M2高速钢
,
Al
,
凝固组织
,
M2C共晶碳化物
,
微观结构
迟宏宵
,
徐辉霞
,
方峰
,
蒋建清
,
朱旺龙
,
马党参
中国冶金
doi:10.13228/j.boyuan.issn1006-9356.20150053
在Gleeble-3800热模拟机上进行了高速工具钢W6Mo5Cr4V2 (M2)钢热模拟试验,测试了从650℃到1 250℃温度M2钢的高温力学性能,得到了抗拉强度曲线和热塑性曲线,观察了不同温度下试样的金相组织和断口形貌.试验结果表明:M2高速钢的零塑性温度为1220℃,零强度温度为1 250℃.良好的塑性温度区为950～1 150℃,脆性区主要为1175℃至熔点,在850～950℃存在一个较弱的脆性区.在800℃附近,还存在一个良好的低温超塑性区.分析表明,M2高速钢的高温力学性能与基体组织的相变、碳化物的溶解和低熔点碳化物的熔化有很大关系.
关键词:
M2高速钢
,
高温力学性能
,
热塑性
,
热模拟试验
黄胜前
,
杨永清
,
李晓斌
,
陈志伟
材料导报
单轴、双轴和三轴徐变试验结果表明,混凝土的徐变与弹性变形一样具有空间特性,但根据单轴徐变试验得到的徐变系数、徐变泊松比以及采用叠加原理计算的双轴、三轴应力状态下的空间徐变与实际情况存在较大偏差.为了准确计算不同应力状态下混凝土的空间徐变,介绍了应力组合对有效徐变泊松比的影响和基于有效徐变泊松比的空间徐变计算方法.另外,根据应力张量的弹性力学意义,引入了球应力徐变系数(ψ)m和偏应力徐变系数(ψ) d,提出了基于这两个徐变系数的空间徐变计算统一表达式,可计算混凝土在单轴、双轴和三轴等不同应力状态下的空间徐变.
关键词:
混凝土
,
单轴
,
双轴
,
三轴
,
应力状态
,
空间徐变
霍俊芳
,
李晨霞
,
侯永利
,
吕笑岩
硅酸盐通报
为了研究不同配合比设计方法对再生混凝土长期徐变性能的影响,分别采用等体积砂浆法(EMV法)与传统替代法配制再生混凝土,测试各组再生混凝土试件28 d龄期后自然条件下持荷的变形值和相同试验条件下试件的收缩值,并计算各组试件的徐变度.研究结果表明:两种方法配制的再生混凝土的收缩徐变变化规律与对比普通混凝土相似.EMV法可有效改善再生混凝土的徐变性能,具有较低的徐变度.
关键词:
再生混凝土
,
配合比
,
徐变
何智海
,
钱春香
,
钱桂枫
,
孟凡利
,
程飞
,
高祥彪
,
庄园
功能材料
采用自制的徐变加载装置,研究了聚乙烯醇(PVA)纤维、双掺粉煤灰和矿渣以及减缩剂对7d等强度混凝土徐变性能的影响规律,结合与混凝土同水胶比浆体的化合结合水量分析了其影响机理.结果表明,混凝土徐变系数发展较快,加载100d左右趋于稳定;减缩剂和双掺矿物掺合料均明显降低了混凝土的徐变系数,以掺减缩剂效果更好,450d值仅为0.63,而PVA纤维增加了徐变系数;混凝土的徐变系数随浆体化学结合水量的增加而降低,60d早龄期浆体水化有利于降低徐变系数,450d后期水化产物对降低混凝土的徐变系数贡献不大.
关键词:
混凝土
,
徐变系数
,
化学结合水
,
减缩剂
,
等强度
张异
,
钱春香
,
赵飞
,
何智海
,
曲军
,
郭景强
,
功能材料
doi:10.3969/j.issn.1001-9731.2013.11.023
采用自制的徐变加载装置,研究了萘系减水剂、聚羧酸减水剂以缓凝组分、减缩组分对等配合比混凝土徐变的影响规律,结合与混凝土同水灰比浆体非可蒸发水含量及混凝土内部相对湿度演化分析了其影响机理.结果表明,相比萘系减水剂,聚羧酸减水剂能显著降低混凝土的徐变,其中以早强型聚羧酸减水剂的效果最好；减缩剂对混凝土的徐变有降低作用,缓凝组分的掺入对徐变有不利影响；聚羧酸减水剂和减缩组分能通过降低混凝土内部水分传输和向外界扩散来降低徐变；早强型聚羧酸使浆体具有较多的水化产物数量,对强度的增加和徐变的降低有一定好处,缓凝组分的掺入会延缓水化并减少总水化产物数量,降低强度,使徐变增加.
关键词:
混凝土
,
徐变度
,
减水剂
,
非可蒸发水
,
内部相对湿度
张云国
,
吴熙
,
毕巧巍
材料科学与工程学报
通过试验研究了两种水胶比分别为0.33和0.29的自密实轻骨料混凝土(SCLC)的收缩和徐变性能,并与配合比相似的普通骨料自密实混凝土(SCC)及强度接近的普通混凝土(NC)进行了对比.收缩试验从入模后12小时开始,至6个月结束.徐变试验从3天龄期开始加载,分别在7、14、21和28天继续加载,而后保持荷载不变,加载应力水平分别为相应龄期抗压强度的40％,持续12个月.试验结果表明:SCLC前10天龄期有轻微膨胀现象,收缩变形始终小于SCC和NC,至6个月时三者有接近趋势;360天龄期SCLC徐变系数低于NC和SCC,而徐变度则高于NC,与SCC相当;随着抗压强度的提高,SCLC的徐变系数和徐变度均有减小趋势.
关键词:
自密实轻骨料混凝土
,
工作性能
,
收缩
,
徐变
