刘靖
,
解国良
,
韩静涛
,
张可
材料科学与工艺
为了解决高硼不锈钢材料变形难度大、易开裂、塑性低等问题,采用复合浇铸-热轧变形工艺,制备了以难变形金属高硼不锈钢为中间层的层状复合板,研究了复合材料在铸造、热轧和固溶处理各阶段的组织特点及芯层中硼化物的相组成规律.结果表明：含硼质量分数2%～2.5%的复合板芯层的铸态组织主要以共晶组织形式凝固,含硼较高的芯层铸态组织除以共晶组织形式凝固外,还形成大块的含有Cr2B和Fe2B的过共晶硼化物相;热变形使共晶硼化物发生破碎、细化,但过共晶硼化物的体积形状变化不大;固溶处理使覆层中细小的二次析出物明显减少,这有利于复合板的力学性能,但芯层中硼化物的形貌、数量及尺寸变化不大.
关键词:
高硼不锈钢
,
芯层
,
覆层
,
组织
,
硼化物
,
形貌
肖利
,
张可
,
华中
,
姚斌
金属学报
用快冷法制备了Fe$_91-xZr$_5B$_xNb$_4(FZBN)合金,
当$x$=5---30时, 样品为非晶态. 研究了B含量对非晶合金的晶化、
玻璃形成能力(GFA)和磁性能的影响. FZBN的GFA在其共晶成分$x$=27.5
附近达到极大值. 当x$\leq$20时, FZBN非晶合金以一次晶化的模式晶化;
当20$$20时, 由于晶化模式的
改变, 不仅$T_\rm g, $T_\rm x和GFA突然迅速增加, 而且
$T_\rm C, $M_\rm s和$H_\rm c及其随$x$变化的规律也
发生变化. FZBN非晶合金在高B含量区(25$\leq x\leq$30)具有很好
的GFA、热稳定性和软磁性能.
关键词:
Fe基非晶合金
,
null
,
null
刘靖
,
解国良
,
张可
,
韩静涛
材料热处理学报
采用复合浇铸+热塑性成形工艺制备出硼含量不同的热中子屏蔽材料不锈钢复合板.复合浇铸过程中芯层与覆层界面处的间隙通过大变形量的热轧变形完全可以实现冶金结合.研究表明:复合板经1150℃,2、4、6h的扩散退火,扩散处理过程中硼原子在界面附近的扩散速率很低,扩散速率随着中间层硼含量的增加而变化程度不大.随着保温时间延长,硼原子的扩散距离也在增加,但其扩散速率是逐渐降低的.硼化物的半径随着保温时间延长而增加,但随时间不断延长,增长速率逐渐变慢,在保温过程中基本是稳定存在.因此,从高硼不锈钢复合板高温氧化及节约能源考虑,扩散退火时间控制在2h左右为宜.
关键词:
不锈钢/高硼不锈钢复合板
,
扩散速率
,
界面
,
硼化物
,
粗化
张可
,
孟现阳
,
胡洋洋
,
吴江涛
工程热物理学报
针对具有腐蚀性的醇胺及其水溶液,采用不锈钢材料制作了闪点杯.使用基于平衡杯的闪点仪,对乙醇胺(MEA)、二乙醇胺(DEA)、三乙醇胺(TEA)、二乙烯三胺(DETA)和三乙烯四胺(TETA)及其水溶液的闪点进行了实验研究.采用基于Raoult定律的水溶液闪点估算方法,对MEA、DEA、TEA、DETA水溶液的闪点进行了估算,并与实验值进行了对比.当水溶液中可燃性组分的浓度较大时,闪点估算值与实验值非常接近;而当可燃性组分的浓度接近其不可燃浓度时,估算值与实验值的偏差逐渐增大.本文的结果表明,对于水溶液闪点的估算方法,还有待进一步的完善.
关键词:
闪点
,
平衡杯
,
醇胺
,
水溶液
张可
,
雍岐龙
,
孙新军
,
李昭东
,
赵培林
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00411
利用OM, EBSD, TEM, XRD及物理化学相分析法, 对不同卷取温度下Ti-V-Mo复合微合金化热轧高强钢的强化增量进行了估算和分析, 分别讨论了卷取温度对屈服强度和MC相粒子对均匀塑性的影响规律. 结果表明, 在600 ℃卷取时具有最佳的综合力学性能: 抗拉强度为1134 MPa, 屈服强度为1080 MPa, 延伸率为13.2%, 均匀延伸率为6.8%, 其析出强化增量σp在444~487 MPa范围内, 甚至更高, 主要是由质量分数高达72.6%的10 nm以下的(Ti, V, Mo)C粒子提供的. 析出强化和细晶强化是主要的强化方式, σp的改变是导致不同卷取温度下屈服强度变化的主要因素. 随着卷取温度由500 ℃升高至600 ℃, 抗拉强度和屈服强度均不断增加, 均匀延伸率不但没有降低, 反而呈线性缓慢增加. 其主要原因是σp对屈服强度的贡献量不断提高, 在提高强度的同时改善了均匀塑性.
关键词:
卷取温度
,
析出强化
,
屈服强度
,
均匀塑形
,
Ti-V-Mo
李员妹
,
孙新军
,
雍岐龙
,
李昭东
,
张可
,
王小江
材料研究学报
用XRD,SEM及TEM等手段表征5.5Ni钢在不同回火温度下逆转变奥氏体的含量、形貌和尺寸等的变化,研究了回火温度对5.5Ni钢力学性能的影响规律.结果表明:在580-600℃回火后5.5Ni钢的抗拉强度和屈服强度变化不明显;在620℃回火后抗拉强度小幅度提高,屈服强度却大幅度降低,延伸率持续升高;在580-620℃回火,随着回火温度的提高5.5Ni钢中的逆转变奥氏体体积分数虽逐渐增加,冲击功却不断降低.稳定程度高且细小均匀弥散分布的片层状逆转变奥氏体,是在580℃回火后冲击功高达148 J的主要原因.钢中有两类逆转变奥氏体,一类是片层状的,宽度为20 nm,长度不一,有利于提高钢的低温韧性;另一类是块状的,呈团簇状分布,尺寸约为200 nm,对钢的低温韧性有害.
关键词:
金属材料
,
5.5Ni钢
,
回火温度
,
微观组织
,
力学性能
肖利
,
张可
,
华中
,
姚斌
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2005.02.018
用快冷法制备了Fe91-xZr5BxNb4(FZBN)合金,当x=5-30时,样品为非晶态.研究了B含量对非晶合金的晶化、玻璃形成能力(GFA)和磁性能的影响.FZBN的GFA在其共晶成分x=27.5附近达到极大值.当x≤20时,FZBN非晶合金以一次晶化的模式晶化;当20＜x＜30时,以共晶模式晶化;当x=30时,以多晶模式晶化,其晶化产物为具有立方结构的Fe-Zr-B-Nb合金相,该相的室温饱和磁化强度和矫顽力分别为137 A·m2/kg和580.9 A/m.随着x的增加,FZBN非晶合金的玻璃转化温度(Tg)、晶化温度(Tx)、Curie温度(TC)和饱和磁化强度(Ms)增加,但矫顽力(Hc)下降.当x＞20时,由于晶化模式的改变,不仅Tg,Tx和GFA突然迅速增加,而且TC,Ms和Hc及其随x变化的规律也发生变化.FZBN非晶合金在高B含量区(25≤x≤30)具有很好的GFA、热稳定性和软磁性能.
关键词:
Fe基非晶合金
,
晶化
,
磁性能
,
玻璃形成能力
张可
,
雍岐龙
,
孙新军
,
李昭东
,
赵培林
,
陈守东
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2013.00760
利用TEM,SEM及物理化学相分析法,研究了回火温度对高Ti微合金直接淬火高强钢显微组织和力学性能的影响.结果表明,随着回火温度的升高,抗拉曲线出现明显的转折点,抗拉强度先降低后升高,而屈服强度缓慢升高.回火温度为600℃时,实验钢具有最佳的综合力学性能;抗拉强度为1043MPa,屈服强度为1020MPa,延伸率为16％,-40℃冲击功为67.7 J.其主要原因是600℃时,纳米级的析出相数量最多,体积分数最大,分布最均匀.600℃回火时,实验钢的固溶强化和沉淀强化的强度增量分别约为149.82和171.72MPa.
关键词:
高Ti微合金钢
,
回火温度
,
冲击功
,
塑性
,
析出相
张可
,
孙新军
,
雍岐龙
,
李昭东
,
杨庚蔚
,
李员妹
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2014.00470
利用TEM,XRD和Vickers硬度计等研究了回火时间对高Ti微合金化马氏体钢组织及力学性能的影响,阐明了高Ti微合金化马氏体钢在回火过程中析出强化和组织软化之间的交互作用规律.结果表明,高Ti钢在600℃不同时间回火,硬度表现出不同的趋势.10～300 s回火,硬度不断升高,是由于TiC的析出强化作用远大于基体回复而导致的软化作用;300 s～10h回火,硬度保持长时间的平台,是由于细小TiC粒子的不断析出,且5nm以下的粒子所占比例提高,不断增加的细小TiC粒子所产生的强化抵消了由于基体组织软化导致的硬度下降;10～20 h回火,硬度快速降低,且降低速率高于不含Ti钢,TiC粒子的平均尺寸由10h的2.76 nm粗化到20h的3.15 nm.计算表明,TiC粒子的粗化引起硬度降低11.94 HV,基体软化引起硬度降低24.56 HV,表明基体软化是硬度降低的主要因素,而TiC粒子的粗化加速了高Ti钢硬度的降低,是导致硬度降低的又一重要因素.
关键词:
回火时间
,
硬度
,
TiC
,
粗化
,
马氏体板条
