孙继兵
,
崔春翔
,
王如
,
张颖
,
刘玉岭
,
李林
,
杨伟
功能材料
采用HDDR及氮化工艺制备了Sm2Fe16.5Ti0.5Ny粉末.铸态Sm2Fe16.5Ti0.5合金存在择优取向,Sm2(Fe,Ti)17主相的214衍射峰增强.均匀化退火后,只有约0.6%的α-Fe(Ti)相与主相Sm2(Fe,Ti)17共存.经不同循环的HDDR工艺处理后,物相组成不发生变化,但α-Fe(Ti)相含量增加.HDDR工艺有助于获得细晶结构,提高磁粉的矫顽力.HDDR处理的合金的氮化由初期的Sm-Fe-Ti合金与氮快速反应阶段及后期氮在合金中的均匀化扩散阶段组成.随着氮化时间的延长,富铁相含量增加.氮化物中Sm2(Fe,Ti)17Ny主相的晶格膨胀行为由HDDR与氮化工艺共同决定.在500℃氮化2h后,796kA/m最大外场下得到的最大矫顽力为164.9kA/m,氮化12h时后得到最大剩磁45.7Am2/kg.
关键词:
Sm2Fe16.5Ti0.5
,
HDDR
,
结构
,
氮化
,
磁性能
韩瑞平
,
崔春翔
,
孙继兵
,
杨薇
功能材料
熔体快淬工艺中,快淬速度对Nd-Fe-B型薄带磁性材料的结构与性能影响显著.利用熔体快淬法制备了Nd10Fe81Co3B6薄带,研究了快淬速度对其相结构以及晶化过程的影响.结果表明,快淬速度不同,薄带的非晶程度不同,随着快淬速度的增加,薄带中非晶相含量增加.而不同淬速薄带的晶化过程也存在很大差异,当淬速较低时,薄带晶化程度较高,为质点控制晶化模式;当淬速较高时,薄带中基本为非晶化相,此时为持续晶化模式.以15～50m/s速度快淬的薄带开始晶化的温度在540～610℃范围内.
关键词:
纳米复合永磁材料
,
快淬速度
,
微结构
,
晶化过程
张哲旭
,
孙继兵
,
崔春翔
,
杨薇
,
郭平
材料导报
SmCo2:17型合金由于在高温方面有着优越的磁性能,在微波通讯技术、航空航天、国防工业、交通运输业等很多领域有着广泛的应用.最近又提出了最高工作温度高于400℃的要求,对2:17型SmCo永磁体提出了新的挑战.综述了烧结2:17型SmCo合金的矫顽力机制及成分和工艺对矫顽力的影响,介绍了2:17型SmCo永磁体的应用情况及其发展趋势.
关键词:
高温稀土永磁
,
矫顽力机制
,
发展趋势
,
时效处理
孙继兵
,
李国彬
,
崔春翔
,
安雅琴
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2002.05.010
通过外加颗粒SiO2采用粉末冶金法成功制备了原位生成陶瓷相增强Al基复合材料, 定量研究了复合材料的物相组成和反应机制. 主要反应方程式为颗粒内Al+1/2Mg+SiO2=1/2 MgAl2O4+Si和颗粒外2Mg+Si=Mg2Si. 最终物相由约为16.5%～18.4% MgAl2O4, 3%～5% Si, 11.7% Mg2Si, 及大于0.52% MgO, 其余为Al组成, 约7% Al参加了反应, Mg和SiO2基本消耗尽. 反应是以SiO2颗粒为核心进行的. 这种反应及元素的扩散可以用"逐层反应机制"和"元素微观通道扩散机制"来描述.
关键词:
原位铝基复合材料
,
物相组成
,
反应机制
,
扩散机制
孙继兵
,
崔春翔
,
崔静
,
王如
,
张颖
,
梁志梅
功能材料
在用HDDR法制备Sm2Fe16Ti1Nx氮化物过程中,研究了高能球磨对氮化物粉末的形貌、物相结构及磁性能的影响.发现高能球磨Sm2Fe16Ti1Nx氮化物使粉末颗粒细化的过程可描述为:大粉末颗粒→压延成层片状→断裂成短棒状及球形颗粒→压延成层片状→断裂成球形小颗粒,并在球磨一定时间后使粉末中的Sm2(FeTi)17Nx主相完全非晶化,α-Fe含量增高且没有非晶化.球磨后粉末的矫顽力随着球磨时间的延长而降低,而剩磁在球磨短时间时降低,再延长球磨时间又增高,在球磨较长时间到Sm2(FeTi)17Nx主相完全非晶化后又使剩磁降低,最高磁场下的磁化强度值则随着球磨时间的延长而增加.手研磨后粉末的矫顽力随研磨时间的延长而逐渐升高而剩磁及最高场下磁化强度值变化不大.
关键词:
Sm2Fe16Ti1N
,
高能球磨
,
形貌
,
相结构
,
磁性能
孙继兵
,
李国彬
,
崔春翔
,
安雅琴
材料导报
对粉末冶金法制备的20wt%SiO2-Al-Mg复合材料的反应动力学进行了研究,发现反应时Al、Mg均匀同步地向颗粒内扩散,大部分Si被置换到颗粒外基体中.建立了SiO2与Al-Mg反应的动力学模型,并总结出头30min颗粒SiO2的反应层厚度与反应时间成抛物线关系,满足方程h2=e6.36t1.02,扩散系数A(C)=e6.36=578.2(μm)2s-1=5.78×10-6cm2s-1;其中扩散头10min满足方程h=3.84+9.13t.
关键词:
20wt％SiO2-Al-Mg
,
复合材料
,
元素扩散
,
动力学
,
模型
孙继兵
,
崔春翔
,
吴瑞国
,
杨伟
,
刘玉岭
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2005.06.002
用破碎法制备了Sm12.8Fe87.2合金及其氮化物,对比研究了高能球磨工艺对母合金及其氮化物粉末的形貌、组织结构及磁性能的影响.研究发现,高能球磨细化Sm12.8Fe87.2合金粉末或Sm12.8Fe87.2Nx氮化物粉末的过程均由大粉末颗粒→压延或断裂成层片状→断裂成小颗粒3个阶段循环组成,并均在球磨一定时间后使粉末中的Sm2Fe17型相完全非晶化,α-Fe含量增高且没有完全非晶化.球磨细化同粒度氮化物粉末的速度比母合金粉末的快.氮化过程不改变Sm12.8Fe87.2合金粉末球磨后的相结构.氮化物的非晶化过程应当为:Sm2Fe17Nx(晶态)→SmFeN(非晶)+α-Fe.经两种高能球磨方式得到的氮化物粉末的矫顽力随着球磨时间的延长而降低,而剩磁与磁化强度值在球磨时间短时降低,延长时间又增高,到球磨到主相非晶化后又降低.
关键词:
Sm2Fe17型合金
,
高能球磨
,
形貌
,
物相
,
磁性能
孙继兵
,
李国彬
,
崔春翔
,
安雅琴
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2003.05.011
通过对外加20%SiO2用粉末冶金法制备的原位自生成陶瓷相增强Al基复合材料滑动摩擦磨损特性的研究发现,干摩条件下,在49～392N载荷内,复合材料的体积磨损量始终低于基体合金;而摩擦系数在载荷小于200N时,比基体合金的小.油摩条件下,在98～1 764N载荷内,复合材料的磨损量随载荷的增大而增大,最大磨损量小于0.8mm3,摩擦系数始终小于0.14.复合材料干摩亚表层由复合层、碎化层、变形层和原始结构层四部分组成;油摩亚表层由复合层、变形层和原始结构层组成.
关键词:
原位铝基复合材料
,
磨损量
,
摩擦系数
,
亚表层
,
载荷
崔春翔
,
李杰民
,
孙继兵
,
韩瑞平
稀有金属材料与工程
研究了添加0.5at%和1.0at%Zr对钐铁合金微结构和相组成的影响.添加和不添加Zr的Sm-Fe合金相比,发现添加1.0at%Zr可以基本消除铸态组织中的a-Fe,并且能同时减少富钐相.多添加18at%Sm的Sm-Fe合金退火后,仍残留少量的a-Fe,而添加1.0at%Zr的Sm-Fe-Zr合金退火后主相Sm2Fe17以及a-Fe的量没有明显的变化,因此有可能避免过长的均匀化退火过程.
关键词:
Sm2Fe17
,
Sm-Fe-Zr
,
微结构
李林
,
崔春翔
,
孙继兵
,
杨伟
,
吴瑞国
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2006.05.026
对3:29型纳米复合永磁材料的研究表明: 纳米晶复合永磁材料的磁性能取决于两个主要方面. 一是要求硬磁相有尽可能高的内禀矫顽力和尽可能高的磁晶各向异性; 二是硬磁相和软磁相均要求有晶粒细小且分布均匀的显微结构特别是软磁相晶粒尺寸尽可能达到纳米尺寸. 通过对非晶态的快淬合金粉末进行400 ℃预退火8 min处理, 以及在1.0～1.2 Mpa的氮气气氛、 750 ℃温度下晶化10 min, 然后直接降温至550 ℃, 进行氮化, 较好地控制了晶粒的不均匀长大, 使氮化进行得更加充分, 显著地改善了合金氮含量.
关键词:
交换耦合
,
纳米复合永磁材料
,
矫顽力
,
非晶
