熊毅
,
傅万堂
,
厉勇
,
吕知清
,
赵德利
,
邢广忠
,
孙淑华
钢铁研究学报
在Gleeble3500热模拟试验机上，用热压缩方法研究了原始组织为层片状珠光体的高碳钢在温度为913~973 K、应变速率为001~10 s-1范围内的温变形行为。结果表明：实验条件下，流变应力及峰值应变随变形温度的降低和应变速率的提高而增大。另外，回归出了高碳钢的峰值应力及峰值应变与变形温度、应变速率之间的关系，得到了相应的形变激活能和温变形方程式，为高碳钢的温变形工艺优化提供了理论依据。
关键词:
高碳钢;温变形;形变激活能;温变形方程
熊毅
,
傅万堂
,
厉勇
,
吕知清
,
赵德利
,
邢广忠
,
孙淑华
钢铁研究学报
在Gleeble-3500热模拟试验机上,用热压缩方法研究了原始组织为层片状珠光体的高碳钢在温度为913～973 K、应变速率为0.01～10 s-1范围内的温变形行为.结果表明:实验条件下,流变应力及峰值应变随变形温度的降低和应变速率的提高而增大.另外,回归出了高碳钢的峰值应力及峰值应变与变形温度、应变速率之间的关系,得到了相应的形变激活能和温变形方程式,为高碳钢的温变形工艺优化提供了理论依据.
关键词:
高碳钢
,
温变形
,
形变激活能
,
温变形方程
孙淑华
,
熊毅
,
傅万堂
,
邢广忠
,
古原忠
,
牧正志
金属学报
用SEM、TEM及XRD等方法研究了共析钢中珠光体经40%—90%的冷轧变形后所产生的显微组织变化. 按渗碳体形态特点, 变形珠光体组织可分为以下3种类型: (1) 不规则弯曲片层型, 即变形后的渗碳体与轧制面呈大角度偏离且不规则弯曲的珠光体. (2) 带有剪切带的粗大片层型，即被渗碳体剪切带分开且变形轻微的珠光体. (3) 精细片层型，即与轧制方向平行排列、片间距细小且渗碳体严重变形的珠光体. 精细片层区域的比例随着轧制压下率的提高而增大. 此外，重度冷轧变形还引起渗碳体严重塑性变形和部分溶解.
关键词:
高碳钢
,
pearlite
,
cold rolling
孙淑华
物理测试
doi:10.3969/j.issn.1001-0777.2004.04.002
采用单侧电解减薄方法制备了组织稳定和不稳定的两种材料原始空蚀表面的TEM薄膜试样,并对相应的材料空蚀表面组织特征进行了研究.结果表明:单侧电解减薄方法不但适于金属材料空蚀表面TEM试样的制备,也适于磨损、冲蚀情况下材料损伤表面TEM试样的制备,特别是在材料组织不稳定的时候;空蚀使材料表面位错密度大大增加;在奥氏体稳定情况下,空蚀会诱发出宽约10 nm的精细形变孪晶,在奥氏体不稳定情况下,空蚀会诱发γ/ε以及γ/α′转变.
关键词:
空蚀
,
薄膜试样
,
TEM
,
显微组织
孙淑华
,
吕知清
,
郭明伟
,
王振华
,
熊毅
,
傅万堂
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2006.05.010
用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)并结合图像分析方法研究了分别添加1wt%Mn和1wt%Si对Fe-0.8C共析珠光体钢重度冷轧及退火后显微组织以及渗碳体颗粒长大动力学的影响.结果表明,Mn和Si的加入可明显抑制重度冷轧及退火过程中珠光体渗碳体颗粒的长大过程,并使其球化程度及尺寸分布均匀性增大;锰细化重度冷轧及退火后珠光体钢渗碳体颗粒的作用效果优于硅;三种试验用钢重度冷轧及退火后渗碳体颗粒长大动力学方程分别为:对于Fe-0.8C钢,d=186.4t0.195;对于Fe-1Si-0.8C钢,d=90.5t0.205;对于Fe-1Mn-0.8C钢,d=85.9t0.166.
关键词:
合金元素
,
珠光体
,
渗碳体
,
冷轧
,
退火
孙淑华
物理测试
doi:10.3969/j.issn.1001-0777.2004.02.003
用金相显微镜、扫描电镜(SEM)及带有切口的三点弯曲试样研究了显微组织对珠光体钢疲劳裂纹扩展速率的影响.结果表明:共析珠光体钢中的疲劳裂纹扩展速率da/dN取决于珠光体层片间距.细化珠光体层片间距可有效减缓共析珠光体钢中的疲劳裂纹扩展速率,尤其在高应力场强度因子幅值△K作用的情况下;珠光体钢的疲劳裂纹扩展速率与断裂前的△K之间的关系为:da/dN=6.94×10-9(△K)2.919(mm·c-1);显微组织中存在一定量的先共析铁素体可显著降低珠光体钢中疲劳裂纹的扩展速率.
关键词:
珠光体钢
,
显微组织
,
疲劳裂纹
,
扩展速率
王博
,
孙淑华
,
郭明伟
,
时钟平
,
王振华
,
傅万堂
材料热处理学报
从固溶渗氮的理论、工艺与技术的发展及应用等几个方面,综述了不锈钢固溶渗氮工艺与技术的研究进展及应用现状,并讨论了该项技术今后的发展趋势.
关键词:
不锈钢
,
固溶渗氮
,
工艺与技术
,
研究进展
孙淑华
材料导报
系统研究了珠光体钢在冷轧与随后退火及温变形(温楔横轧)过程中的组织演变规律、力学性能变化、合金元素添加的影响等,发现共析珠光体钢经大冷变形及随后适当温度退火可以形成铁素体晶粒与渗碳体颗粒尺寸均在亚微米量级的(α+θ)微复相组织.冷轧变形后的珠光体组织非常不均匀,主要由不规则弯曲片层、带有剪切带的粗大片层以及精细片层组成.大冷变形能明显提高共析珠光体钢的屈强比和加工硬化指数,随轧制压下率的增大,共析珠光体钢冷轧态试样的强度提高,延性在冷轧压下率小于60%时出现急剧下降后又几乎保持不变.合金元素的添加使冷轧态试样的强度提高,但对延性的影响几乎可以忽略.实际温楔横轧后高碳钢棒件表层也具有超微细(α+θ)复相组织,温楔横轧过程中靠近表层的铁素体基体发生了动态连续再结晶,铁素体晶粒及渗碳体颗粒尺寸分别在0.4μm和0.2μm左右.温楔横轧后硬度与抗拉强度沿高碳钢棒件截面分布不均匀,心部略高于表层,但是在屈服强度方面.表层最高(约600MPa),心部次之(580MPa),其余部位介于二者之间.
关键词:
超细晶粒
,
高碳钢
,
珠光体
,
合金元素
,
冷轧
,
退火
,
组织演变
,
力学性能
,
温变形
孙淑华
,
曲明贵
,
白兴红
,
王博
,
高扬
,
傅万堂
材料热处理学报
用Gleeble-3500热力模拟试验机对铸态M2高速钢进行1000 ～ 1150℃及0.01 ～1.0 s-1的热压缩变形,获得了铸态M2高速钢的流变曲线,分析了变形后的显微组织特性.结果表明,铸态M2高速钢的流变应力和峰值应变均随变形温度的降低和应变速率的提高而增大,其热变形激活能为550.16 kJ/mol,同时得到了其热变形方程,建议其在1050 ～1150℃和0.01 ～1.0s-1的工艺条件下进行热加工.
关键词:
铸态M2高速钢
,
流变曲线
,
热变形方程
,
热加工图
熊毅
,
赵文
,
孙淑华
,
吕知清
,
傅万堂
材料研究学报
doi:10.3321/j.issn:1005-3093.2007.02.014
采用温楔横轧方法制备出表层具有超微细复相组织的高碳珠光体钢棒件,研究了珠光体组织在温变形过程中的演变.结果表明,珠光体组织中的渗碳体片层主要以弯曲扭折的形式协调塑性变形,表现出较强的塑性变形能力;剧烈塑性变形促进了渗碳体片层的球化,表层球化完全的渗碳体颗粒粒径均小于0.2μm;温楔横轧后铁素体基体发生了动态连续再结晶,等轴铁素体平均晶粒尺寸为0.3～0.4 μm,0.5R处和心部的渗碳体球化不完全,铁素体再结晶也不完全;铁素体晶粒的超细化和渗碳体片层的球化明显改善高碳珠光体钢棒件的塑性,温变形过程中应变、应变速率及温度分布的不均匀是引起组织性能差异的根本原因.
关键词:
金属材料
,
温楔横轧
,
珠光体
,
组织演变
,
再结晶
