邱肖盼
,
张杰
,
李远鹏
,
江社明
,
孙世清
,
滕华湘
,
李学涛
材料热处理学报
doi:10.13289/j.issn.1009-6264.2016-X190
采用扫描电镜及附属EDS能谱仪研究了不同预合金化温度对热成形钢22MnB5锌基镀层形貌及组织成分的影响规律.结果表明,在相同的预合金化时间下,随着温度的升高,镀层组成由开始时的ζ相、8相和Γ相逐渐转变为只有Γ相;镀层中的Fe含量逐渐增加,Zn含量逐渐减少,最终镀层中的Fe含量可达80％ ～ 90％,而Zn含量最高可达到25％以上;预合金化工艺为600℃保温10 min,奥氏体化工艺为900℃保温5 min时能得到质量较好的镀层;试样在奥氏体化之后,镀层表面为ZnO和Al2O3,镀层中的组织几乎全部为α-Fe(Zn),只在表层有极少的Γ相.
关键词:
预合金化
,
22MnB5
,
锌基镀层
,
Zn-Fe相
孙世清
稀有金属材料与工程
通过真空熔炼、热轧和大量拉拔变形制备Cu-Fe-Cr-Ni原位复合材料.用X射线衍射仪、扫描电镜和透射电镜观察分析结构和形貌,用VSM测试Cu-Fe-Cr-Ni原位复合材料的磁性.结果表明,随着铁素体纤维细化至亚微米级,沿丝材轴向Cu-Fe-Cr-Ni原位复合材料表现出显著的磁各向异性,出现了Perminvar效应,磁滞回线呈峰腰形.随着变形量的增大,Cu-Fe-Cr-Ni原位复合丝材的矩形度逐渐提高,在η=10.11时达到0.33.
关键词:
铜基原位复合材料
,
变形量
,
磁各向异性
,
Perminvar效应
孙世清
高分子材料科学与工程
通过大量拉拔变形制备了Cu-Fe-Cr原位复合材料并萃取出其中的Fe-Cr纤维,以超细Fe-Cr纤维为导电填料,填充环氧树脂,140 ℃热压制得导电复合材料.在扫描电镜下观察了复合材料的显微组织,用四探针方法测量了复合材料的导电性能.结果表明,随着Fe-Cr纤维填充量的增大,复合材料的电阻率下降,Fe-Cr纤维体积分数为41.7%的复合材料体积电阻率达到8.32×10-3 Ω·cm.
关键词:
Fe-Cr纤维
,
环氧树脂
,
导电复合材料
,
体积电阻率
孙世清
,
毛磊
,
刘宗茂
,
郭志猛
,
殷声
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2003.01.003
通过冷拔变形制备了Cu-20vol%(Fe-Cr)和Cu-20vol%Fe原位复合材料,研究了Cu-20vol%(Fe-Cr)中Cr元素的作用.结果表明,Cr元素主要存在于增强相Fe中,铜基体中几乎是不含Cr的.Cr元素固溶强化增强相Fe,使Fe-Cr相比Fe相具有更高的硬度.在拉拔变形过程中,Fe-Cr相比Fe相的纤维细化困难,在同等冷拔变形量时,Fe-Cr纤维比Fe纤维要宽.Cr元素的加入使Cu-20vol%(Fe-Cr)具有比Cu-20vol%Fe更高的力学稳定性.
关键词:
添加Cr
,
原位复合材料
,
冷拔
,
抗拉强度
孙世清
,
毛磊
,
郭志猛
,
殷声
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2003.03.006
用自蔓延-离心法制备了无压裂纹的玻璃基陶瓷内衬钢管.用Al-CuO作为助燃剂,提高自蔓延燃烧温度和燃烧速度,并减少陶瓷中FeAl2O4的含量.SiO2添加剂则有助于玻璃相的形成.分析了陶瓷压裂纹产生的原因,通过改进钢管安装方式避免了陶瓷压裂纹的形成.陶瓷层主要由α-Al2O3和基体玻璃相(4SiO2@Al2O3@2FeO)组成,孔隙率为4%.一些微小的树枝晶(3Al2O3@2SiO2@2FeO)存在于玻璃相中.
关键词:
复合铝热体系
,
自蔓延-离心法
,
玻璃基陶瓷涂层
,
压裂纹
,
显微组织
孙世清
机械工程材料
采用SLX-80型冷处理系统对淬火Cr5钢进行了不同温度的冷处理,采用综合物理测试系统的振动样品磁强计选件测试其磁性,并计算出不同状态Cr5钢中残余奥氏体含量,测试了不同状态钢的硬度.结果表明:Cr5钢在940℃淬火态、-60℃和-100℃冷处理态的残余奥氏体体积分数分别为14.1％,12.1％和10.5％,随冷处理温度的降低,钢中残余奥氏体含量明显减少；淬火态钢硬度在940℃淬火时最高,达到65.1 HRC,淬火后经-100℃冷处理后可使钢的硬度提高至66.1 HRC.
关键词:
Cr5钢
,
残余奥氏体
,
冷处理
,
硬度
孙世清
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2007.11.001
高铬铁基纤维由Cu-11Fe-4Cr原位复合丝材硝酸法萃取得到.研究了微米级、亚微米级高铬铁基纤维样品的结构和磁性变化规律.采用X射线衍射和扫描电镜观察分析了样品的结构和形貌,采用振动样品磁强计测试了样品的磁性,利用热重-差热分析比较了不同变形量的高铬铁基纤维在空气中的热稳定性.结果表明:在空气中低于600℃加热1h后,高铬铁基纤维保持BCC结构不变,样品的饱和磁化强度均大于100 A·m2·kg-1;经800℃加热1h后,由铁磁性的α-(Fe,Cr)固溶体转变为顺磁性的(Fe,Cr)2O3,样品的饱和磁化强度显著下降.微米级、亚微米级高铬铁基纤维的热稳定性显著高于微米级多晶铁纤维.随着变形量增大,较细的高铬铁基纤维的热稳定性较差.
关键词:
原位复合材料
,
高铬铁基纤维
,
变形量
,
热稳定性
,
磁性
孙世清
,
毛磊
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2007.z1.069
通过真空熔炼、锻造和大量拉拔变形制备了Cu-16Fe-2Cr原位复合材料.用X-射线衍射仪(XRD)、光学金相显微镜和扫描电镜(SEM)观察分析了纤维相结构和形貌,用振动样品磁强计(VSM)测试了Cu-16Fe-2Cr原位复合材料的磁性.结果表明,随着Fe-Cr纤维的细化和沿织构《110》方向的定向排列,沿丝材轴向Cu-16Fe-2Cr原位复合材料表现出显著的磁各向异性.随着变形量的增大,Cu-16Fe-2Cr原位复合丝材的矫顽力和矩形度逐渐提高,在η=5.42时分别达到163×79.6 A·m-1和0.71.
关键词:
铜基原位复合材料
,
组织
,
变形量
,
磁性
孙世清
中国有色金属学报
以Cu-Fe-Cr原位复合丝材萃取得微米级、亚微米级的Fe-Cr纤维,并研究了变形量、长期储存条件和热处理对Fe-Cr纤维样品结构和磁性能的影响. 采用X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)分析了样品的结构和形貌,采用振动样品磁强计(VSM)测试了样品的磁性,并利用热重-差热分析(TGA-DTA)比较了不同变形量的Fe-Cr纤维在空气中的热稳定性. 结果表明:随着变形量的增大和Fe-Cr纤维的细化,纤维的饱和磁矩基本恒定(约140A·m2/kg),而剩磁和矫顽力则逐渐增加;Fe-Cr纤维在无水乙醇和空气中储存一年以上,磁性基本保持不变;Fe-Cr纤维在空气中经300℃以上加热1h后,逐渐由铁磁性的α-(Fe,Cr) (BCC结构)固溶体转变为顺磁性的(Fe,Cr)2O3(六角晶系),饱和磁化强度显著下降;且随着变形量的增大,较细Fe-Cr纤维的热稳定性较差.
关键词:
Fe-Cr纤维
,
变形量
,
长期稳定性
,
热稳定性
,
磁性
