陈义胜
,
张捷宇
,
那树人
,
贺友多
,
郝志忠
,
邢铭
,
包耀宗
钢铁
应用紊流三维数学模型对内燃式热风炉内冷风在蓄热室中的分布进行了研究,模拟发现其分布极不均匀,大大地降低了热风炉的蓄热能力.通过计算机模拟寻求改善其分布的途径.同时把模拟结果应用到了生产实际中,实践证明该研究成果有显著的经济效益.
关键词:
热风炉
,
气流分布
,
计算机模拟
佟梅
,
包耀宗
,
董瀚
,
苏杰
,
王黎辉
,
樊刚
机械工程材料
采用Thermomacmaster-Z热模拟试验机分别对G3、825耐蚀合金在应变量为0.8、变形温度1 030～1 300℃、应变速率1～25 s-1及大气条件下进行压缩及拉伸试验,对其变形抗力及发生动态再结晶的影响因素进行了分析;通过温度-断面收缩率曲线对合金的高温热塑性进行了探讨.结果表明:G3、G3-Z、825合金的最大变形抗力均随着温度的升高而降低;G3、G3-Z和825合金适宜的热加工温度范围分别为1 100～1 240℃,1 130～1 220℃和1 050～I 240℃.
关键词:
G3耐蚀合金
,
825耐蚀合金
,
应力-应变
,
热塑性
于满
,
刘明忠
,
李京社
,
王黎辉
,
唐海燕
,
包耀宗
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2010.04.002
采用Thermomacmaster-Z热模拟试验机和TEM研究了G3、G3-Z和825镍基耐蚀合金1 030 ℃～1 350 ℃、应变量(ε)0～0.8、变形速率5s-1、25s-1的应力-应变曲线和温度对合金变形抗力和断面收缩率的影响.结果表明,随着温度的升高,合金的变形抗力及其最大值降低,断面收缩率先上升后下降.825合金的高温变形抗力低于G3及G3-Z合金,而热塑性优于G3及G3-Z合金;锻态G3合金高温变形抗力大于铸态G3-Z合金,而高温热塑性优于G3-Z.G3、G3-Z、825合金的热加工最高温度分别为1 240 ℃、1 220 ℃和1 240 ℃.
关键词:
镍基耐蚀合金
,
变形抗力
,
热塑性
张慧杰
,
李鸿美
,
项金钟
,
包耀宗
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2010.02.010
研究了热轧态超低碳马氏体钢的室温拉伸性能,利用金相显微镜观察了其微观组织,EBSD及X射线衍射仪测量了晶粒尺寸和位错密度,探讨了超低碳马氏体钢高强化的内在机理并对各强化项进行了具体计算.结果表明:试验钢终轧温度为750 ℃时得到最高的强度,计算得到的位错强化增量为530 MPa,晶粒细化增量为275 MPa,固溶强化增量为86 MPa.
关键词:
超低碳马氏体钢
,
强化机理
,
位错强化
,
固溶强化
,
细晶强化
何沂桂
,
满廷慧
,
谭利
,
詹肇麟
,
雍岐龙
,
包耀宗
机械工程材料
在Gleeble-3800型热模拟试验机上对铌-钒微合金非调质钢进行热压缩试验,采用光学显微镜和扫描电镜研究了变形(锻造)工艺对试验钢显微组织的影响.结果表明:变形量为15％的低温(850℃)锻造能促进铌-钒非调质钢的组织细化,增加铁素体含量;减小冷却速率有利于先共析铁素体的生长,铌的加入使试验钢的再结晶终止温度提高,起到细化组织的作用,同时碳氮化物的析出促进了先共析铁素体的形成,使铌-钒微合金非调质钢的组织得到改善.
关键词:
锻造工艺
,
铌
,
非调质钢
,
显微组织
刘栋林
,
谭利
,
杨红新
,
包耀宗
钢铁研究学报
介绍了Nb、V、Ti、N在非调质钢中所起的有益作用.在Nb、V、Ti 3种微合金化元素中,钒具有较高的溶解度,是非调质钢中常用也是最有效的强化元素.微合金化元素Nb、V、Ti、N在非调质钢中的复合作用,主要表现在热成形过程中抑制奥氏体的形变再结晶并阻止其晶粒长大,并通过它们的碳氮化物的应变诱导析出,对非调质钢进行组织细化及沉淀析出强化.这4个元素虽然都是通过细晶强化和沉淀析出来提高强度,但它们在不同碳、氮含量的非调质钢中相互作用机制及强化程度并不同.因此,探索Nb、V、Ti、N之间的相互微合金化的特性,配合相适应的锻造工艺,是提高铁素体-珠光体型非调质钢强韧性最有效的途径.
关键词:
非调质钢
,
微合金化
,
动态再结晶
,
奥氏体晶粒尺寸
,
锻造工艺
满廷慧
,
高鹏
,
杨红新
,
周湛
,
魏元生
,
包耀宗
上海金属
采用Gleeble-3800热模拟试验机对Nb-V复合非调质钢在变形温度950～1 150℃、变形速率0.1～10 s-1、变形量为60％下进行单道次压缩试验,研究了Nb-V复合非调质钢的动态再结晶行为,并测得动态再结晶激活能为Qd=353.80 kJ/mol.基于动态材料模型建立了其在常见变形量之下的热加工图.结果表明,该Nb-V钢在变形温度为1 050 ～1 150℃、应变速率为0.1 ～0.3 s-1的条件下功率耗散效率值最大,可为确定最佳的热加工工艺参数提供依据.
关键词:
非调质钢
,
Nb-V复合微合金化
,
热变形
,
动态再结晶
,
热加工图
程勇
,
周湛
,
周志伟
,
刘栋林
,
徐海峰
,
包耀宗
钢铁研究学报
doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0963.20160139
通过金相、扫描、透射电镜研究不同锻造工艺下 V-Ti、Nb-V-Ti 两种微合金化非调质钢的微观组织结构及力学性能。结果显示：添加 Nb能够显著提高非调质钢的奥氏体粗化温度,有效阻止奥氏体晶粒的快速长大,细化非调质钢晶粒,降低珠光体层片间距,使渗碳体呈粒状或球状分布；另外,添加的 Nb 促进 V-Ti 非调质钢中细小含铌碳化物的弥散析出,细化基体组织,同时提高非调质钢的强度。因此,Nb-V-Ti 复合微合金化非调质钢经过未再结晶区变形后可获得均匀细小的铁素体-珠光体双相组织,且在相对较低的温度进行形变处理能够有效改善 Nb-V-Ti微合金非调质钢的强韧性。
关键词:
微合金非调质钢
,
铌
,
未再结晶区
,
终轧工艺
周湛
,
周志伟
,
程勇
,
刘栋林
,
徐海峰
,
包耀宗
上海金属
在Gleeble-3800热模拟实验机上进行热变形试验,研究不同钒含量的直接切削用非调质钢在变形温度为950～1 150℃,应变速率为0.1 ～10s-1,变形量为60％的单道次压缩的奥氏体再结晶过程.计算得出,V1钢的动态再结晶激活能Qd比V2钢的提高了79.617 kJ/mol,增加钒含量具有延迟奥氏体动态再结晶发生的作用.根据试验模拟结果并结合实际生产情况,确定了V1钢和V2钢的最佳热加工工艺参数.
关键词:
钒元素
,
非调质钢
,
动态再结晶激活能
,
动态再结晶状态图
