周云凯
,
冯志浩
,
夏超群
,
刘文昌
,
景勤
,
梁顺星
,
马明臻
,
张治国
,
张新宇
,
刘日平
中国有色金属学报(英文版)
doi:10.1016/S1003-6326(16)64288-7
在温度为700~850°C和应变速率为0.001~1 s?1的条件下，研究了Zr50Ti50合金在β单相区的热变形行为和组织演变。流变曲线呈现典型的流变软化特征。在较高的应变速率下，出现了不连续屈服现象，这一特点在其他传统锆合金中没有发现。计算得到表观变形激活能为103 kJ/mol，并建立了该合金在β单相区的流变应力与应变速率和变形温度之间的本构方程。分析表明该合金的热变形机制主要为动态回复，并且由于较强的动态回复效果而抑制了动态再结晶。随后，通过计算建立了合金的热加工图，并根据热加工图找到了合金在β单相区的最佳热变形加工参数为温度830~850°C，变形速率为0.56~1 s?1。
关键词:
锆合金
,
热变形
,
表观激活能
,
显微组织
,
加工图
蔡大勇
,
张伟红
,
刘文昌
,
姚枚
,
孙贵东
,
陈宗霖
,
王少刚
,
高玉魁
钢铁研究学报
用金相显微镜及X线衍射技术研究了Inconel 718合金中δ相在不同温度下的溶解行为.结果发现:在980 ℃、1 000 ℃、1 020 ℃保温过程中,合金中δ相的含量逐渐降低,且形状由长针状变为短棒状或颗粒状;1 020 ℃保温2 h后δ相可完全溶入基体;980 ℃、1 000 ℃保温时,δ相的平衡含量分别约为3 %及0.6 %;保温开始阶段,δ相的溶解速度较快并近似为常数.随着保温时间的延长,溶解速度逐渐降低,980 ℃保温30 min及1 000 ℃保温2 h后,δ相的溶解速度趋于零.
关键词:
Inconel 718
,
δ相
,
溶解
,
扩散
蔡大勇
,
姜涛
,
张伟红
,
刘文昌
,
姚枚
,
孙贵东
,
陈宗霖
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2003.z1.069
研究了Inconel 718合金经980℃、1000℃及1020℃不同时间保温处理后,其缺口敏感性的变化规律,并采用扫描电镜(SEM)对拉伸断口及显微组织进行了分析.结果发现,经固溶、δ相时效、高温保持及双时效处理的Inconel718合金,980℃保温1h、6h时合金无缺口敏感性,但持久寿命较低;1000℃保温1h、3h、6h时,合金具有较好的高温持久性能;1020℃保温1h时则表现出了严重的缺口敏感性.Inconel 718合金经长时间高温保持处理后,基体中的δ相部分发生回溶,δ相含量太低是造成其缺口敏感的主要原因.
关键词:
Inconel 718
,
缺口敏感性
,
δ相
蔡大勇
,
张伟红
,
刘文昌
,
姚枚
,
孙贵东
,
陈宗霖
,
王少刚
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2003.01.012
采用金相显微镜、扫描电镜(SEM)、X射线能谱仪(EDS)、X射线衍射(XRD)及透射电镜(TEM)研究了固溶处理温度对Fe-Ni-Cr合金的组织和力学性能的影响.1000℃固溶处理及时效条件下,Fe-Ni-Cr合金的强韧性较好,σb、σ0.2高达1277MPa及985MPa,δ、ψ值分别达到25%、43%;随着固溶温度的提高,强度及韧度指标明显下降;固溶温度超过1100℃后,合金中TiC相逐渐溶解,奥氏体晶粒明显粗化;固溶温度较高时,沿晶界析出的薄片状M3B2间隙相,导致Fe-Ni-Cr合金强韧性不同程度的下降.
关键词:
Fe-Ni-Cr合金
,
间隙相
,
力学性能
,
固溶处理
李星逸
,
刘文昌
,
郑炀曾
,
管秀发
,
刘月华
钢铁
用THERMECMASTOR-Z试验装置研究了热变形条件对一种Cr-Mn-Mo-B钢连续冷却条件下贝氏体转变动力学及其产物形态的影响.试验结果表明,热变形温度对贝氏体转变开始温度的影响是非单调的,不同温度区间其变化规律不同,这一影响取决于热变形后奥氏体发生再结晶的程度.
关键词:
贝氏体转变
,
热变形
,
连续冷却转变
刘文昌
钢铁研究
研究了微量铌对高饱和磁感应强度软磁合金冷变形加工性能的影响,结果表明,在铁钴软磁合金中添加微量铌,在淬火后合金冷轧不裂.同时对加铌铁钴合金进行了热模拟实验和软化退火实验,结果表明,加铌铁钴合金的延展性较好,可以采用低温加工,而初轧后铁钴合金的退火时温度应高于其无序-有序转变温度730℃,才能使合金有效软化,以便于合金的进一步轧制.
关键词:
铁钻合金
,
加工性能
,
无序-有序转变
蔡大勇
,
熊良银
,
孙贵东
,
刘文昌
,
姚枚
稀有金属材料与工程
采用Gleeble-3500热模拟机研究了GH708合金在变形温度1000℃～1200℃,应变速率为0.001s-1～1s-1条件下的热变形行为.确定了GH708合金的热变形方程,建立了其热加工图(Processing Map),并通过组织观察对其热加工图进行了解释.GH708合金的热变形激活能Q为493 kJ/mol;不同真应变下的热加工图相似,随着变形温度的升高及应变速率的降低,能量消耗效率η逐渐升高.真应变为0.6时,在变形温度为1150℃左右、应变速率为0.001 s-1时,能量消耗效率达到峰值,约为56%.该结果为GH708合金的热加工工艺优化提供了理论依据.
关键词:
GH708高温合金
,
热变形方程
,
热加工图
宋雪雁
,
荆天辅
,
刘文昌
,
郑炀曾
,
邓茂琦
钢铁
用压力膨胀仪测试了一种V-Ti微合金化贝氏体非调质钢热变形后再结晶奥氏体的连续冷却转变动力学曲线,并分析了转变产物的显微组织.实验表明,热变形后该钢不发生先共析铁素体转变的临界冷却速度为0.15 ℃/s.在2～0.03 ℃/s很宽的冷却速度范围内,贝氏体相变温度在480 ℃左右.所得到的贝氏体形貌为无碳化物贝氏体铁素体与残余奥氏体平行排列的板条状结构;各种冷却速度下所得的组织均可见少量TiN质点,当冷却速度大于2 ℃/s时,组织中无细微碳、氮化钒质点析出.
关键词:
微合金化
,
贝氏体
,
连续冷却转变
苑辉
,
李敬
,
杨庆祥
,
刘文昌
稀有金属材料与工程
采用X射线衍射测量了1100铝合金不同变形量的冷轧织构,建立了织构体积分数和轧制真应变的数学关系式.结果表明:在冷轧过程中,初始cube织构逐渐被转化成β纤维织构.随冷轧压下量的增加,cube,r-cube和剩余组分的体积分数减少,而β纤维组分的体积分数增加,织构体积分数随轧制真应变的变化可以用Avrami方程来描述.
关键词:
铝合金
,
轧制
,
织构
,
X射线衍射
,
织构体积分数
蔡大勇
,
熊良银
,
孙贵东
,
刘文昌
,
姚枚
稀有金属材料与工程
采用Gleeble-3500热模拟机研究了GH708合金在变形温度1000℃～1200℃,应变速率为0.001s-1～1s-1条件下的热变形行为.确定了GH708合金的热变形方程,建立了其热加工图(Processing Map),并通过组织观察对其热加工图进行了解释.GH708合金的热变形激活能Q为493 kJ/mol;不同真应变下的热加工图相似,随着变形温度的升高及应变速率的降低,能量消耗效率η逐渐升高.真应变为0.6时,在变形温度为1150℃左右、应变速率为0.001 s-1时,能量消耗效率达到峰值,约为56%.该结果为GH708合金的热加工工艺优化提供了理论依据.
关键词:
GH708高温合金
,
热变形方程
,
热加工图
